Класс морозостойкости бетона: определение, как повысить с помощью добавок

Содержание

определение, как повысить с помощью добавок

Все материалы, используемые при строительстве и капитальном ремонте, должны соответствовать климатическим условиям эксплуатации. Не в последнюю очередь это касается бетона, так как от его морозостойкости и способности переносить сильные температурные перепады зависит устойчивость всей конструкции.

Оглавление:

  1. Описание смесей разных марок
  2. Способы повышения морозостойкости
  3. Применение в частном строительстве

Бетон — пористый материал, когда в него попадает влага из почвы или воздуха, при отрицательной температуре она замерзает и сильно расширяется, что приводит к появлению трещин. Процесс может повторяться многократно, и при каждом последующем цикле разрушения будут все значительнее. Морозостойкость бетона — это его способность неоднократно переносить заморозки и оттаивания, и при этом сохранять свои первоначальные физико-механические свойства. Предельно допустимая потеря прочности — не более 5%.

Марки бетона

Марка и класс включают в себя такие нормативы как качество, прочность, водопроницаемость и морозостойкость. Последний показатель напрямую зависит от структуры материала — чем больше его пористость, тем ниже этот параметр.

По действующим в РФ стандартам ГОСТ 10060.0-95 морозостойкость бетона обозначается буквой F и цифрами, указывающими на допустимое число циклов заморозки и оттаивания раствора в процессе эксплуатации. Российские стандарты ГОСТ полностью совместимы с международными стандартами.

Морозостойкость

МаркаХарактеристики
НизкаяF50 и менееПрактически нигде не применяется, так как на открытом воздухе все конструкции с высокой водопроницаемостью очень быстро разрушаются.
УмереннаяF50-F200Имеет оптимальные показатели и является самым распространенным и широко применяемым. Именно такая марка бетона используется для частного строительства в средней полосе России.
ПовышеннаяF200-F350Данная марка предназначена для эксплуатации зданий в суровых климатических условиях. Материал с легкостью выдерживает значительные температурные перепады и на протяжении десятилетий сохраняет свои первоначальные качества.
ВысокаяF350-F500Требуется в исключительных случаях, например, в условиях переменной влаги.
Особо высокаяF500 и болееИспользуется, когда эксплуатационный период исчисляется в буквальном смысле слова веками. Как правило, столь высокий параметр достигается путем ввода различных добавок и присадок.

Марка и класс бетона по морозостойкости имеют прямую зависимость — чем больше прочность, тем выше его цена и ниже водопроницаемость. Соотношения приведены в таблице ниже:

FМаркаКласс
50В7,5-В12,5М100-М150
100В15-В22,5М200-М250
200В25М300-М350
300В30М400
Более 300В35-В45М450-М600

Как повысить морозостойкость?

Она напрямую зависит от числа образующихся макропор в структуре. С уменьшением пористости стойкость к многочисленным циклам заморозки-оттаивания увеличивается. Существует несколько способов повысить морозостойкость и снизить водопроницаемость цементного раствора при частном строительстве:

1. Первый и самый примитивный метод заключается в качественном уплотнении цементной смеси при заливке. При сильном утрамбовывании в разы уменьшается пористость материала и снижается объем влаги, попадающей в бетон при его насыщении. Для более качественной трамбовки желательно использовать электрический виброуплотнитель большой мощности.

2. Повышения морозостойкости можно добиться путем формирования дополнительных внутренних полостей. Для этого в состав цементного раствора примешивают специальные воздухововлекающие добавки для создания мелких резервных пор, которые могут быть заполнены, только если вода на них будет попадать под давлением.

3. И последний способ — добавить к готовой цементной смеси противоморозные присадки. К таким присадкам относятся мочевина, соли кальция и пр. При замерзании они образуют чешуйчатый лед, который менее разрушителен, чем обычный.

Иногда бывает достаточно всего лишь защитить поверхность бетона от прямого контакта с влагой. Для этого используются специальные гидроизолирующие материалы и растворы, например, битум или полимерная мастика.

Применение в строительстве

В частном домостроении готовую бетонную смесь используют чаще всего для заливки основания под здание. Бетон для фундамента выбирается с учетом типа сооружаемой конструкции и местных климатических условий.

1. Если нагрузка на основание будет небольшой, например, при строительстве каркасно-щитового дома или иного дачного сооружения лучше всего подойдет бетон М200. Для более тяжелых объектов, таких как дома из бруса, пеноблоков или кирпича потребуется приобрести цементный раствор М250 или М300. Для двухэтажных тяжелых зданий чаще всего заливается монолитный фундамент — в этом случае используется бетон марки не меньше чем М350.

2. Также нужно обращать внимание на характеристики почвы и грунта. Для средней полосы России подойдет М250, а вот на глинистых и суглинистых почвах, невзирая на тип сооружаемого здания, для фундамента можно применять только М350 и выше.

3. Класс F для любой марки бетона выбирается с учетом климатических условий региона.

4. Бетон М300 В22,5 с классом F150 или F200 является самым распространенным и применяемым в частном строительстве. Данная марка хорошо подходит не только для заливки фундамента, но и для производства монолитной плиты, изготовления чаши для бассейна и несущего перекрытия.

Морозостойкость бетона: определение, классы, марки

Морозостойкость бетона – это его способность проходить многочисленные циклы заморозки и оттаивания, при этом теряя не более 5% прочностных показателей. Данная характеристика играет немаловажную роль при планировании строительных работ, общем эксплуатационном периоде строения и расчёте его прочности. Это свойство зависит от структуры «искусственного камня» и напрямую зависит от пористости материала. Чем больше в нём пор, тем больше он вовлекает в себя воды. Как мы знаем, вода при низких температурах превращается в лёд и увеличиваться в размерах. Это вызывает образование трещин и разрушений внутри бетона. Чем больше раз повторяется данный цикл, тем более велика вероятность разрушения строения.

Как и другие физические и химические особенности вещества, данная особенность маркируется особым номенклатурным символом. Для обозначения марки бетона по морозостойкости используется литера «F», а после неё указывается число циклов замораживания и размораживания, которые материал способен выдержать без потери своих прочностных характеристик.

Определение морозостойкости бетона

Для того, чтобы выяснить допустимое количество температурных циклов, которые выдержит бетон, были разработаны специальные испытания. Для определения морозостойкости бетона по ГОСТ 10060-2012, существует несколько способов:

  • Обычный;
  • Ускоренный.

Для испытаний используется заготовка в виде бетонного куба, рёбра которого равны 50-250 мм. Он подвергается контрольным испытаниям по прочности на сжатие. Затем он подвергается базовым температурным тестам – он замораживается и оттаивает. Для этого используются температуры в -130С (для заморозки) и +180С (для оттаивания). Максимальное число циклов является определяющим фактором для маркировки бетона. Как только он начинает терять прочность (~5%), испытания завершаются и ему присваивается марка.

Стоит отметить, что данный вид проверки не является максимально достоверным. Образцы, теряющие свою прочность при лабораторных испытаниях, при эксплуатации в природной среде могут не терять своих характеристик. Это объясняется тем, что для проверки применяется высокая скорость сушки. Такой темп не встречается в условиях обычной эксплуатации.

Для ускоренных методов используются водные растворы и хлориды натрия. Образцы размещаются в морозильную камеру в закрытых сверху ёмкостях, которые наполнены раствором хлорида натрия (5%) и воды. Ёмкости располагаются на расстоянии от стенок камеры не менее 50 мм. Затем на 2.5ч понижается температура. По истечению времени, температура повышается на следующие 2.5ч. Оттаивание происходит в растворе хлорида натрия и воды. После определённого количества циклов, совершается осмотр образцов. Их замеряют и измеряют на прочность на сжатие. Если результаты, полученные в ходе нескольких разных проб на морозоустойчивость отличаются, более точным принято считать лабораторный метод.

Существует возможность определения морозоустойчивости и по другим критериям, не прибегая к технологическим испытаниям. Строители могут определить по таким признакам, как:

  • Внешний вид;
  • Водопоглощение. Если данный параметр равен 5-7%, отсюда следует, что имеет слабую устойчивость к низким температурам;
  • Трещины и другие деффекты.

Таблица морозостойкости бетона

Прочность, маркаМорозостойкость, FВодонепроницаемость, W
М100-150 F50 W2
200-250 F100 W4
М300 F200 W4
М350 F300 W6
М400 300 W8
М450-600 F200-300
W8

 

Применение в зависимости от марки

Чем ниже число, указанное в наименовании, тем меньше материал способен выдержать температурных изменений. Отсюда следует, что при строительстве в регионах с высокими и низкими температурами, стоит использовать марки с наибольшим числом. Для регионов с более мягким климатом, подойдут материалы с низкими числами. Например, для центральной и западной части России, активно используются марки F50-F150. Они прекрасно справляются с нашими погодными условиями, не разрушаются и не трескаются.

Как повысить морозостойкость бетона?

На сегодняшний день существует несколько действенных способов для увеличения морозоустойчивости:

  • Надбавки для морозостойкости бетона;
  • Использование цемента более высокой марки.

Чтобы поменять состав вашей бетонной смеси, обратитесь к профессиональным строителям. Они смогут помочь вам подобрать подходящую марку цемента и других составляющих вашего бетона.

ООО «Полихим» занимается изготовлением добавок в бетон широкого спектра. В нашем ассортименте имеются специальные добавки, использование которых поможет вам увеличить показатели морозостойкости бетона. Для решения этой проблемы вам подойдут либо противоморозные добавки, повышающие температуру замерзания бетонной смеси, либо ускорители набора прочности. Для подробного ознакомления посетите соответствующий раздел сайта, либо свяжитесь с нашими специалистами.

Заключение

Бетонные смеси

 – это универсальный строительный материал, имеющий свои сильные и слабые стороны. Современный технологический прогресс позволяет усиливать его качества безопасными и надёжными способами. Чтобы ваши строения и конструкции прослужили долго, стояли на века, необходимо внимательно отнестись к выбору марки.

определение, характеристики по ГОСТ, цена добавок

Назначение бетона и область его применения зависят не только от показателя прочности, но и от марки и класса бетона по морозостойкости и водопроницаемости. Каждая из этих характеристик имеет маркировку. Благодаря ей определяют, какие эксплуатационные возможности есть у бетона конкретной марки, и для каких целей его можно подбирать. Так, например, растворы с низкой маркой ни в коем случае нельзя использовать в местах с повышенной влажностью и в холоде, так как они быстро начнут разрушаться.

Что такое морозостойкость и что на нее влияет?

Морозостойкость бетона – это характеристика, показывающая, сколько циклов замораживания и оттаивания он способен выдержать, не потеряв больше 5% своей прочности. Срок эксплуатации любого бетонного или железобетонного сооружения напрямую зависит от способности стройматериала не менять свои свойства при многократном замораживании и оттаивании. Это параметр для определения области использования бетона. Можно ли применять состав для бетонирования фундамента дома или создания опор мостов.

Также от чего зависит морозостойкость, так это от структуры материала. Чем больше в нем пор, тем ниже его способность переносить низкие температуры и разморозку. Если он втянул в себя много воды, то при замораживании вода начинает замерзать и увеличиваться в размерах. Тем самым она разрушает бетон изнутри. С каждым замораживанием бетонный фундамент или другая конструкция все больше деформируется и теряет все свои характеристики. К тому же вода доходит до арматурного каркаса, из-за чего начинается процесс его коррозии.

Для определения марки морозостойкости бетонной смеси существует несколько способов, установленных по ГОСТ:

  • базовое;
  • ускоренное многократное;
  • ускоренное однократное.

Для проверки используется бетон в виде куба со сторонами 100-200 мм. Он подвергается множеству циклов замораживания и оттаивания при температурах -18 и +18°С. После тестов проверяется его прочность. Если этот показатель не изменился, значит, бетон соответствует заявленной марке. Если результаты базовых испытаний отличаются от ускоренных тестов, то правильным считается результат базовой проверки.

По ГОСТ морозостойкость бетона обозначается буквой F, водопроницаемость – W, прочность – В или М. После буквы следует число, например, F100, F250, указывающее максимальное количество циклов, которое может выдержать материал после многократного замораживания и оттаивания. Марка морозостойкости состава для бетонирования находится в диапазоне F25-F1000.

Таблица соответствий морозостойкости и марки по прочности:

Марка по прочности Морозостойкость
М100-150 F50
М200-250 F100
М300-350 F200
М400 F300
М450-600 F200-F300

Стоимость добавок и как повысить морозостойкость

Чтобы повысить устойчивость бетона к низким температурам или уменьшить водопроницаемость, используются различные добавки. Наиболее распространенными являются поверхностно-активные вещества, газообразующие и воздухововлекающие. Первый тип добавок делает бетонный состав более плотным. Происходит это благодаря уменьшению скорости затвердевания, в итоге цемент полностью успевает пройти процесс гидратации.

Второй тип добавок в бетон для морозостойкости создает шаровидные поры. Если он втягивает в себя воду, то при ее замерзании и расширении она не сможет разрушить его. Под давлением вода вытесняется в эти ячейки. В них кристалл льда, расширяясь, не сможет повредить структуру бетона за счет ее большой величины.

Добавки делятся на 2 вида:

  • ускоряющие процесс схватывания;
  • понижающие температуры замерзания воды.

Второй тип понижает температуру замерзания жидкости до -10°С. В итоге процесс затвердевания бетонной смеси будет проходить так же, как и при плюсовой температуре. К таким добавкам относятся нитрит натрия, растворы аммиака и многое другое. Не рекомендуется использовать добавки для бетонных работ в зимнее время, если температура воздуха ниже -30°С (зависит от состава).

Любые добавки для повышения морозостойкости бетона нужно добавлять только строго по инструкции производителя. Если влить слишком много, то могут ухудшиться все характеристики фундамента или другой бетонной конструкции, в том числе и прочность. Также не следует приобретать жидкости по низким ценам, так как они могут быть некачественными и только понизят свойства и марку бетона.

Таблица с ценами добавок разных видов и производителей:

Наименование Объем, л Цена, рубли
ПМД Элеосстрой 20 450
Frost-Hardy 20 320
Гидротэкс-ПМД 5 450
Формиат кальция 25 кг 1065
Русеан 10 125
С-3 20 360
Конкорд ОСТ 30 кг 630
Фаворит 20 кг 620

Помимо использования добавок повысить морозостойкость бетонного состава можно, применяя цемент более высоких марок. Чем он прочнее, тем выше показатель морозоустойчивости. Понижение соотношения воды к цементу также увеличивает эту характеристику.

Для обычного строительства достаточно бетона для фундамента и других конструкций с маркой морозостойкости F50-F200. Если бетонное сооружение будет находиться в постоянном контакте с водой и в грунте, то выбираются растворы для бетонирования с высоким показателем этой характеристики.

Выбирая марку бетонной смеси, следует точно определить, в каких условиях она будет использоваться (климат, нагрузка и так далее). Чем выше марка, тем плотнее и тем устойчивее ко всем воздействиям бетонный состав. Если применить бетон не по назначению, то уже через один или два года в нем появятся дефекты. Конструкция начнет крошиться и растрескиваться.

Cоответствие класса, морозостойкости и водонепроницаемости

Состав одной и той же марки может существенно различаться по своей прочности, поэтому марка заключает информацию об усредненной величине. Для того чтобы точнее определить этот параметр, было разработано подразделения на классы бетона. Данная классификация позволяет получить значение гарантированной прочности материала.

При строительных расчетах класс даст более достоверную информацию, поэтому в нормативных документах указывается именно этот параметр. При покупке или заказе бетона используется классификация бетонов по марке. Чем выше марка по прочности, тем выше и морозостойкость, и водонепроницаемость.

Соответствие между этими характеристиками для стандартных марок бетона приведены в таблице:

 

Марка бетона Класс бетона Морозо стойкость F Водно непроницаемость W
бетон м100 В-7,5 F50 W2
бетон м150 В-12,5 F50 W2
бетон м200 В-15 F100 W4
бетон м250 В-20 F100 W4
бетон м300 В-22,5 F200 W6
бетон м350 В-25 F200 W8
бетон м400 В-30 F300 W10
бетон м450 В-35 F200-F300 W8-W14
бетон м550 В-40 F200-F300 W10-W16
бетон м600 В-45 F100-F300 W12-W18

 

Соответствие марки и класса бетона по морозостойкости

Бетон стал основным материалом в строительстве. Сложно представить конструкцию, в которой бы не было бетонных элементов. Чтобы грамотно работать с этим материалом, необходимо разбираться в его характеристиках. Основным показателем бетона является прочность, а если быть точнее, то прочность на сжатие. Сооружения рассчитывают таким образом, чтобы материал мог принимать определенные сжимающие нагрузки. Так что же определяет прочность? Марка и класс, о них мы и поговорим в этой статье. Разобраться в марках и классах нам помогут различные таблицы и советы профессионалов.

Не нужно быть профессиональным строителем, чтобы понимать, что бетон занимает основную нишу в этой отрасли. С каждым годом количество бетонных смесей стремительно увеличивается. Наиболее высокие результаты обеспечивают бетонные смеси высоких прочностных марок. Также существует специальные растворы, обладающими следующими показателями: малоподвижность, долговечность, стойкость к растрескиванию, жаростойкость и т.д.

Марки и классы – что это?

Ни одна монолитная или сборная конструкция сегодня не может обойтись без бетона. Этот материал требуется для каждого вида строительства, будь это несущие стены, основания или колонны. В зависимости от конструкции и ее назначения, подбирается бетон определенной марки и класса. Такие подробности должны быть указаны в проекте строительства. Подбором подходящего материала занимаются специалисты, так как от этого выбора зависит долговечность конструкции.

Так что же такое марки (М)? Это базовые показатели прочности бетона на сжатие. Чем выше степень марки, тем выше требования, которые предъявляются к бетонной конструкции. А теперь перейдем к классу (В) – это показатель фактической прочности материала. Каждый класс бетона по прочности соответствует определенной марки.

Для начала изучите таблицы, где указаны соответствия класса смеси и сферы применения:


Как состав ингредиентов бетона влияет на его прочность

Не только марка и класс бетон, но и компоненты влияют на параметр прочности:

  • Цемент. Чем больше цемента, тем прочнее будет бетон. Это правило работает до определенного порога, после которого прочность увеличивается незначительно, зато другие параметры ухудшаются. Для примера можно взять усадку и ползучесть. На один куб бетона не должно быть более 600 кг цемента. Обратите внимание, что у цемента есть своя марка, и чем она выше, тем прочнее бетон.
  • Наполнители. Профессионалы рекомендуют выбирать очищенный песок и щебень, так как глина и пыль негативно влияют на показатели прочности. Строителю важно обеспечить наивысшее сцепление крупных фракций с цементом.
  • Вода. Без водоцементного модуля бетон мы не получим. Его затвердевание возможно при участии воды 15-25%. Если в смеси имеются излишки жидкости, образовываются поры, снижающие показатель прочности на сжатие. Именно поэтому прочность быстрее всего набирается в бетоне с малым водоцементным отношением.

Также стоит учитывать технологию перемешивания, так как от нее тоже зависит прочность на сжатие. Профессиональные строители рекомендуют отдавать предпочтение спецтехнике, так как она позволяет сделать однородную массу.

Полезный совет! Если вы собираетесь самостоятельно изготавливать бетонную смесь, то для нее необходимо брать цементные марки, превосходящие бетонные марки в два раза. Особенно это касается строителей, которые планируют перемешивать смесь вручную.

Виды бетона

Бетон отличается по использованию вяжущих компонентов, он может быть цементным, глиняным, известковым, силикатным, асфальтным, гипсовым и силикатным. Также стоит учитывать свойства, по которым материалы разделяются на огнестойкие и морозостойкие, пластичные и жесткие.

Назначение будет определяться за счет наполнителя:

  • Легкие. Речь идет о бетоне с природной шлаковой пемзой, которой строители нашли применение в различных ограждения и покрытиях.
  • Особо легкие. Достаточно популярные сегодня бетоны, к которым относятся газобетонные и пенобетонные блоки.
  • Тяжелые. Щебень из твердых пород, различные виды гравия, которые используются для строительства железобетонных конструкций.
  • Особо тяжелые. Применяются для возведения полигонов, военных конструкций и атомных станций. В качестве наполнителя используются железная руда и барит.

Подбор марки под конкретную задачу: таблицы

Если вы знаете соответствие классов и марок, вы сможете подобрать нужную смесь. Бать слишком прочную марку тоже не стоит, если конструкция этого не требует. Разумеется, прочность будет выше, но зато вы нерационально распределите средства на строительстве. Сегодня используется бетон, не превышающий марку М500.

Рассмотрите таблицу, в которой показаны марки бетона и их использование:

Эта таблица показывает, что нужно взять для строительства частного жилого дома. Для возведения небольших хозяйственных построек можно брать бетон с низким показателем прочности, к примеру, М200. Если же речь идет о фундаменте для здания, имеющего 2-3 этажа, то стоит брать материал, обладающим более высокой прочностью на сжатие.

В этой таблице показано соответствие классов и марок бетонной смеси:

Прочность на сжатие измеряется в МПа. Возьмем класс B20, где буква «B» обозначает классы бетон, а 20 – выдерживаемое давление в 20 МПа, которое может выдержать кубик бетона. Изучите таблицы, где показаны эти параметры:

Морозостойкость

Возможность бетона перетерпливать многократные оттаивания и замерзания и называется морозостойкостью. Если этот показатель высокий, то материал не теряет прочности. Особенно этот показатель важен в холодных зонах, где происходят регулярные заморозки. Если там использовать бетон с низким показателем морозостойкости, то конструкция может быстро прийти в негодности.

Таблица, где указаны марки бетона по морозостойкости:

Морозостойкость бетона разных классов таблица, определение и цена в Санкт Петербурге


Немаловажным параметром является морозостойкость бетона. От него отражается способность выдерживать резкие температурные перепады, то есть такие как «оттаивание-замораживание». Обычно именно они являются первыми причинами разрушения бетона. Причина кроется в том, что вода, которая имеется в бетоне, при холодной погоде замерзает, а потом расширяется. В результате такого избыточного давления в структуре материала появляется внутреннее напряжение, и оно приводит к постепенному разрушению структуры несущей конструкции из бетона и из-за этого значительно сокращается эксплуатационный срок.

Выражается морозостойкость материала в количестве выдерживаемых им чередующихся циклов оттаивания и заморозки. В таблице морозостойкости бетона коэффициент указывается под индексом F. Марка бетона по морозостойкости указывает на то, сколько материал способен выдержать переходов нулевой отметки и когда наступит снижение эксплуатационных характеристик. Например, бетон марки F75.

Морозостойкость показана невысокая, и использовать такой материал, можно только для теплых районов. Для севера, где суровый климат, он не подходит, потому что конструкции из такого бетона долго не прослужат. Прочность потеряется уже через пару десятков лет. К самым морозостойким относятся марки F200-300. Такой бетон прослужит достаточно долго.

Классификация бетона по морозостойкости

Классифицируется материал по такому показателю, как морозостойкость, по ГОСТу 10060.0-95, определено всего 11 марок от F50 до F1000. В зависимости от применения материал объединяют в группы:

  • Бетоны низкой морозостойкости (марки ниже F50). Тип самый редкий, не предназначен для применения в российском климате. В каком бы разнообразии не выпускался, температура все равно часто переходит за нулевую отметку и, причем несколько раз в год. Такие бетоны отличаются особыми свойствами и используют их обычно в субтропическом или наиболее теплых климатических поясах.
  • Бетоны умеренной морозостойкости (марки F50-150). Самые распространенные, конструкции из них можно эксплуатировать в течение нескольких десятков лет даже при постоянных перепадах температуры. Такой тип бетона обладает средними прочностными характеристиками.
  • Бетоны повышенной морозостойкости (марки F150-300). Применяются там, где возможны резкие сезонные перепады температуры и для сурового климата. Не теряет своих свойств 50 и более лет.
  • Бетоны высокой морозостойкости (марки F300-500). Обычно это специальные бетоны, используют в особых случаях, допустим, когда переменный уровень воды соприкасается со строением и при этом соседствует с низкими температурами.
  • Особо морозостойкие бетоны (марки выше F500). Самый дорогой материал, но зато благодаря специальным добавкам, входящим в состав смеси, строения могут простоять вечно даже в самых суровых сибирских и полярных условиях.

На  показатель морозостойкости влияет пористость внутренней структуры, и степень водопоглощения смеси, именно они определяют величину внутренних напряжений, темпы протекания процессов ослабления прочности бетонных конструкций или изделий. Значит, чтобы увеличить морозостойкость, необходимо снижать водопоглощение смеси за счет уменьшения числа пор и их размера при последующем затвердевании.

В лабораторных условиях определение морозостойкости бетона проходит по специальной методике. Из каждой партии берутся образцы, исследуются. Полученные данные выписываются, и бетону устанавливается марка, класс.

Получают морозостойкость следующими способами:

  • Используют плотные заполнители, в которых нет пор. Тогда содержание воды снизится, потому что в структуре затвердевшего раствора не будет полостей;
  • Необходимо сократить количество пор после укладки смеси в опалубку или форму. Этот процесс проходит в вибрационных установках, которые уплотняют смесь и одновременно повышают морозостойкость бетона;
  • Применяют особые морозостойкие добавки при изготовлении смеси. Это уменьшает сложность и трудоемкость работ, но значительно повышают стоимость материала.

Цена на бетон с повышенным показателем морозостойкости будет значительно выше, но зато строение из такого материала будет более надежным, прочным.  

Если нужно купить бетон с повышенной морозостойкостью, то лучше обратиться в нашу компанию, мы находимся в Санкт-Петербурге. У нас имеется оснащенная всем необходимым оборудованием лаборатория, и работают в ней квалифицированные специалисты. Поэтому в любое время будет изготовлен бетон любой марки и класса и с разными показателями морозостойкости. 

 

Определение марки морозостойкости бетона по ГОСТ ✅

Морозостойкость бетона – это то, сколько циклов заморозки-разморозки выдержит материал без потери физических и механических свойств.
Для возведения бетонных сооружений при отрицательной температуре используют специальные морозоустойчивые бетоны или смеси с морозостойкими добавками.
Испытания на определение устойчивости к холоду проводят, пока бетонная смесь не потеряет 5% прочности. Как только это произошло, материалу присваивают марку морозостойкости – буква F с округленным числом циклов от 50 до 1000 и с шагом 50. Подробнее читайте далее в статье.

Морозостойкость бетона ГОСТ

ГОСТ 10060-2012 разделяет бетонные растворы на 5 классов морозостойкости:
• Раствор F50 – совсем неустойчив к морозу. Применим исключительно в отапливаемых помещениях;
• Бетоны до F150 – нормальная морозостойкость. Из такого бетона строят здания в умеренном и теплом климатах;
• Бетонные смеси F150-F300 – повышенная морозостойкость. Популярен в общем строительстве. Такой бетон подходит для любых построек даже в Сибири и другой местности с суровыми зимами, где сильно промерзает грунт;
• Смеси F300-F500 – высокая устойчивость к морозу. Превосходное решение для северных районов с большой глубиной промерзания почвы. Подходит для любых видов фундамента;
• Растворы F500-F1000 – в гражданском строительстве не применяется. Из таких бетонов строят ответственные объекты.

Таблица промерзания грунта и его состав для некоторых районов России:

К каждой марке бетона по прочности присваивается марка морозостойкости. Соотношение характеристик бетона есть в таблице:

От чего зависит морозостойкость?
Водонепроницаемость напрямую связана с морозоустойчивостью бетона. Чем больше пор в материале, тем больше влаги он впитывает. Вода замерзает-растаивает, а материал разрушается изнутри. Это происходит потому, что вода при замерзании превращается в лед и увеличивается в объеме на 10%, создавая внутри давление. Поэтому каждый новый цикл разрушает конструкцию и приводит к коррозии арматуры внутри ЖБ-конструкций.
Как определить морозостойкость?
Согласно ГОСТ 10060-2012 существует 3 метода определения морозоустойчивости:

  • ускоренный однократный;
  • ускоренный многократный;
  • базовый многократный.

Для любого метода изготавливают бетонный куб со сторонами 10-20см и подвергают заморозке-разморозке. Диапазон температур -18…+18°C.

Порядок испытаний:

  1. Кубы насыщают водой, обтирают влажной тряпкой и проводят испытание на сжатие.
  2. Затем их помещают в морозилку.
  3. Для оттаивания образцы помещают в специальную ванну.
  4. После того, как кубики растаяли, с них удаляют отслоившиеся куски.
  5. Образцы обтирают, взвешивают и еще раз проводят испытание на сжатие.
  6. Результат опыта обрабатывают.

Если после ускоренных испытаний результат получился отличный от результатов базового опыта, то за эталон берут базовые показатели.

Сделать бетон более устойчивым к низким температурам можно с помощью специальных присадок: «Кристалл», «Пенетрон Адмикс» и так далее.

Можно увеличить морозостойкость, улучшив водонепроницаемость. Для этого достаточно тщательно уплотнить смесь после заливки с помощью вибратора или добавив в раствор пластификатор для большей текучести.

От выбора цемента тоже зависит, как готовая конструкция будет переносить перепады температур. Цементы более высоких марок делают застывший раствор прочнее и, соответственно, морозоустойчивее.

Самый простой способ повысить морозостойкость бетона – гидроизоляция с помощью красок, пропиток и других обмазочных материалов. Но этот способ не долговечен и в строительстве почти не применяется.

(PDF) Классы морозостойкости бетонов

DOI: 10.2478/rjti-2020-0011 РУМЫНСКИЙ ЖУРНАЛ

ТРАНСПОРТНОЙ ИНФРАСТРУКТУРЫ

Статья № 4, Румынский журнал транспортной инфраструктуры, Том 9, № 9, 2020 2 53

КЛАССЫ БЕТОНА ПО МОРОЗОСТОЙКОСТИ/ОТТАИВАНИЮ

Cristinel Moraru, Drd. Ing, S.C. HeidelbergCement Romania S.A., Бухарест, e-mail:

[email protected]

Апосту Аделина,Физ. Доктор, Технический университет гражданского строительства Бухарест,

Джорджеску Дан, проф. Доктор технических наук, Технический университет гражданского строительства Бухарес

Rezumat

Fenomenul de îngheţ-dezgheţ prezintă un deosebit interes pentru domeniul

infrastructurii transporturilor prin degradările pe care le product acesta in structor de

element. Спецификальный климатический климатический DIN România PE de o O O Parte şi Expunerea La

Medii Agresive Electionelor de Construcţii în Transporturi pe de altă parte, druestiză

Importanţa Studierii acestui Fenomen, модуль acestuia de Acţţiune şi Propagare Precum şi A

ModalitţiLor de Prevenire şi întreținere pentru asigurarea funcționalității construcţiilor din

infrastructura transporturilor.

n Предзамен, n Regletmentările DIN România Asigurarea DURALITţţII SE Лицо, CA în

MaidiTaea Anexelor Naţionale de Rephicare A EN 206 [1] DIN Europa, Printr-o Abordare

Descriptivă (Beton »Proiectat Sa Dureze») Făcându-Se referire (cu statut de obligativitate) la o

serie de cerinţe ale compoziției betonului (report apă/ciment, dozaj minim ciment, aer

antrenat, agregate rezistente la ingheţ-dezgheţ и т. д.) şi la rezistența la compresiune (clasa de

rezistenta la compresiune a betonului) în funcție de ncadrarea elementului într-o anumită

clasă de expunere «X».

SUSţINEREA ACESTEI ABODăERI Naţionale Описательное описание SA Bazat PE Analiza Unui Număr Mare

De Rezultate Obţinute в программе Cadrul UTCB экспериментальный комплекс Desfăşurat de UTCB, Prin

Analiza RezUltatelor Obuprute Prin ncercări de Laborator Asupra unor Centuri «Candidat» şi

Centuri » de referință» (având o buna comportare si tradițională utilizare) precum şi pe

încercări/determinări «in situ» pe elemente de constructii realizate cu ambele categorii de

cimenturi și menținute in situ.

Европейское удостоверение уровня производительности в ceea ce priveste durabilitatea au nregistrat

progrese очевидный. Puneea La Punct A UNOR Metode Experientale Ackelreate de Laborator,

Clase Critalirea,

CLASE CLASE DE REZISTENTA La Diferite Acţiuuni ale

Mediului Si Legătura între Acestea Si Clasele de Empunere La Diferite Acţiuuni Al Mediului Au FOST

пунктул де pornire al cercetărilor Experimentale ale căror rezultate vor fi prezentate in acest

articol.

Astfel coroborat у.е. aceste abordări Moderne се ва prezenta о ANALIZA asupra

rezultatelor experimentale obţinute în cadrul ОООНР cercetări asupra rezistentei ла îngheţ-

dezgheţ betoanelor у.е. diferite препарате tipuri де cimenturi, realizate în colaborare у.е.

colectivul laboratorului Departamentului де Constructii din Beton Armat, Universitatea

Tehnică de Constructii Bucuresti precum și propuneri de ncadrare in diferite clase de

rezistenta la ingheţ-dezgheţ.

Исследование коррозионной/проницаемости/морозостойкости бетона экспериментальным и микроскопическим механизмами при различных соотношениях вода–вяжущее | Международный журнал бетонных конструкций и материалов

Влияние различных методов погружения бетона в коррозионную среду

Метод погружения является одним из наиболее важных факторов коррозии бетона. Различные методы погружения приводят к различным продуктам коррозии. Влияние на прочность на сжатие и прочность на изгиб бетона анализировали при трех методах погружения: половинное и полное погружение (типичный метод коррозии в реальных конструкциях, рис.3) и сухо-влажная циркуляция.

Рис. 3

Процесс коррозии бетона.

Результаты испытаний на прочность обобщены на рис. 4, и каждая полоса указывает на определенный метод коррозии, чтобы было легче увидеть разницу в изменении прочности образцов бетона при различной коррозии. Прочность бетона на сжатие и изгиб снижалась при трех методах погружения с постоянным увеличением времени коррозии. Коррозионностойкие коэффициенты сопротивления сжатию через 50 сут и 100 сут равнялись 0.в 99 и 0,85 раза больше, чем до коррозии при испытании полным погружением соответственно. Коррозионностойкие коэффициенты сопротивления сжатию через 50 дней и 100 дней были в 0,95 и 0,80 раза выше, чем до коррозии в испытании на полупогружение соответственно. Коррозионностойкие коэффициенты сопротивления сжатию через 50 дней и 100 дней были в 0,88 и 0,69 раза выше, чем до коррозии в испытании на полное погружение соответственно. Коэффициенты коррозионной стойкости при изгибе через 50 дней и 100 дней были равны 0.в 95 и 0,86 раза больше, чем до коррозии при испытании полным погружением соответственно. Коррозионностойкие коэффициенты сопротивления изгибу через 50 дней и 100 дней были в 0,88 и 0,70 раза выше, чем до коррозии в испытании на полупогружение соответственно. Коррозионностойкие коэффициенты сопротивления изгибу через 50 дней и 100 дней были в 0,78 и 0,53 раза выше, чем до коррозии в испытании на полное погружение соответственно. Результаты исследований показали, что коррозия полного погружения была самой слабой, коррозия половинного погружения была второй, а коррозия сухо-мокрого цикла была самой сильной.

Рис. 4

Влияние трех методов погружения на прочность бетона С20.

На рисунке 5 показано, что коррозионностойкий коэффициент сопротивления сжатию и коррозионностойкий коэффициент сопротивления изгибу были выше через 50 дней по сравнению с теми, которые были до коррозии. Коррозионностойкие коэффициенты сопротивления сжатию при полном погружении, полупогружении и циклах «сухой-мокрый» через 50 сут были в 1,05, 1,04 и 0,91 раза выше, чем до коррозии, соответственно.Коррозионностойкие коэффициенты сопротивления изгибу при полном погружении, полупогружении и циклах «сухой-мокрый» были в 1,00, 0,95 и 0,87 раза выше, чем до коррозии, соответственно. Правило было таким же, как на рис. 4: результаты исследований показали, что коррозия полного погружения была самой слабой, коррозия полупогружения была второй, а коррозия цикла «сухой-мокрый» была самой сильной. На рисунке 6 показано, что коррозионностойкие коэффициенты сопротивления сжатию и коррозионностойкие коэффициенты сопротивления изгибу через 50 дней и 100 дней были выше по сравнению с коэффициентами до коррозии.Коэффициент коррозионной стойкости имеет тенденцию к увеличению от 50 дней до 100 дней. Последний доминировал в вышеуказанных условиях, а коррозионностойкий коэффициент сопротивления сжатию и коррозионностойкий коэффициент сопротивления изгибу были выше, чем у бетона марки С40.

Рис. 5

Влияние трех методов коррозии на прочность бетона С30.

Рис. 6

Влияние трех методов коррозии на прочность бетона С40.

На рисунке 7 показано, что коррозионностойкий коэффициент сопротивления сжатию и коррозионностойкий коэффициент сопротивления изгибу через 50 дней и 100 дней были выше по сравнению с таковыми до коррозии. Диапазон увеличения коррозионно-стойкого коэффициента сопротивления сжатию и коррозионно-стойкого коэффициента сопротивления изгибу для IH был больше, чем для IF в течение процесса коррозии от 50 дней до 100 дней в трех условиях коррозии.Точно так же диапазон увеличения для IC был больше, чем для коррозионностойкого коэффициента сопротивления сжатию и коррозионностойкого коэффициента сопротивления изгибу IH. Это показывает, что бетон С50 обладает хорошей коррозионной стойкостью.

Рис. 7

Влияние трех методов коррозии на прочность бетона С50.

$${\text{Na}}_{ 2} {\text{SO}}_{ 4} {\text{ + 10H}}_{ 2} {\text{O}} \to {\text{ Na}}_{ 2} {\text{SO}}_{ 4} \cdot 1 0 {\text{H}}_{ 2} {\text{O}}$$

(8)

$${\text{Na}}_{ 2} {\text{SO}}_{4} \cdot 1 0 {\text{H}}_{2} {\text{O}} + {\ text{Ca}}_{2} \left( {\text{OH}} \right)_{2} \to {\text{Ca}}_{2} {\text{SO}}_{4} \cdot 2 {\text{H}}_{ 2} {\text{O + 2NaOH}} + 8 {\text{H}}_{2} {\text{O}}$$

(9)

$${\text{MgSO}}_{4} + {\text{Ca}}_{2} \left({\text{OH}} \right)_{2} + 2 {\text{H }}_{ 2} {\text{O}} \to {\text{Ca}}_{2} {\text{SO}}_{4} \cdot 2 {\text{H}}_{2 } {\ text{O + Na(OH)}}{}_{2}$$

(10)

$$3 {\text{Ca}}_{2} {\text{SO}}_{4} \cdot 2 {\text{H}}_{2} {\text{O + 4CaO}} \cdot {\ text {Al}} _ {2} {\ text {O}} _ {3} \ cdot 1 2 {\ text {H}} _ { 2} {\ text {O + 14H}} _ { 2} {\text{O}} \to 3 {\text{CaO}} \cdot {\text{Al}}_{2} {\text{O}}_{3} \cdot 3 {\text{Ca} }_{2} {\text{SO}}_{4} \cdot 1 2 {\text{H}}_{2} {\text{O + Ca}}_{2} \left( {\text {OH}} \right)_{2}$$

(11)

Во время испытаний образцов бетона на стойкость к сульфатам ионы сульфата проникают в образцы бетона, и сульфат стимулирует гидратацию вяжущих материалов, превращение безводного Na 2 SO 4 в Na 2 SO 4 ·10H 2 O увеличивает объем примерно на 3.1 раз, превращение Na 2 SO 4 ·10H 2 O и MgSO 4 в Ca 2 SO 4 ·2H 2 O увеличивает объем реакции примерно в АФт (эттрингит) увеличивает объем примерно в 1,2 раза., также на ранней стадии реакции поры заполняются кристаллами солей, что повысит прочность бетона. При продолжающейся кристаллизации давление кристаллизации будет приводить к неравномерному расширению бетона по мере увеличения образования гидратированных продуктов, таких как эттрингит и гипс, заполняющих поры.Наконец, бетон трескается, когда давление кристаллизации превышает предел прочности бетона. Следовательно, прочность бетона в конечном итоге снижается из-за одновременного действия физической и химической коррозии, возникающей в процессе солеобразования.

Влияние различной прочности бетона в агрессивных средах

Прочность бетона является еще одним очень важным фактором, влияющим на коррозию бетона. На рисунке 8 показаны прочность и коррозионная стойкость бетона различной прочности в агрессивной среде.

Рис. 8

Влияние прочности бетона на коррозию.

Коррозионно-стойкий коэффициент сопротивления сжатию был меньше 1 при 50 днях и 100 днях для бетона С20, на рис. 8а, а коэффициенты сопротивления сжатию других марок бетона по прочности были больше 1 при 50 днях и 100 днях. Коэффициенты коррозионной стойкости при изгибе от С20 до С40 бетона были менее 1 через 50 дней и 100 дней, за исключением бетона С50 на рис.8а. Правила коррозии для бетона разной прочности на рис. 8б такие же, как и на рис. 8а. Коррозионностойкий коэффициент сопротивления сжатию и коррозионностойкий коэффициент сопротивления изгибу были менее 1 при 50 днях и 100 днях для бетона С20 на рис. 8с. Коррозионностойкий коэффициент сопротивления сжатию и коррозионностойкий коэффициент сопротивления изгибу были больше 1, когда бетон С30 подвергался коррозии в течение 50 дней, а коррозионностойкий коэффициент сопротивления сжатию и коррозионностойкий коэффициент сопротивления изгибу были меньше 1, когда время коррозии достиг 100 дней.Коррозионностойкий коэффициент сопротивления сжатию и коррозионностойкий коэффициент сопротивления изгибу превышали 1, когда время коррозии бетона С40 и С50 составляло 50 дней и 100 дней.

Образцы бетона С20, С30, С40, С50 испытали коррозию сухого и мокрого циклов в течение 50 дней отдельно, затем материалы для рентгеноструктурных исследований были получены на 5 мм ниже поверхности этих образцов (рис. 9). По данным рентгенофазового анализа основными веществами в испытанных образцах бетона были C–S–H, AFt, Ca(OH) 2 , CaCO 3 и частицы негидратированного цемента.Кроме того, наблюдаются CaSO 4 ·2H 2 O и Mg(OH) 2 . По мере снижения прочности бетона пиковые значения AFt, CaSO 4 и Mg(OH) 2 увеличиваются. Согласно приведенному выше анализу, чем выше прочность бетона, тем выше его коррозионная стойкость. Из данных коэффициента прочностной коррозии видно, что антикоррозионные характеристики бетона С40 и С50 были лучше, чем у бетона С20 и С30.Это говорит о том, что расчетная прочность бетона должна быть не ниже, чем у С40 в условиях агрессивной среды.

Рис. 9

Рентгенограммы различной прочности бетона в коррозионном растворе.

Морозостойкость бетона при различном соотношении вода-вяжущее

Морозостойкость является очень важным показателем долговечности бетона. Путем испытаний относительных динамических модулей упругости, потери массы и индекса морозо-оттаивания получен закон влияния прочности бетона при различном водовяжущем отношении.Результаты анализа представлены на рис. 10, 11 и 12.

Рис. 10

Относительный динамический модуль упругости при циклах замораживания-оттаивания.

Рис. 11

Потеря массы при циклах замораживания-оттаивания.

Рис. 12

Показатели морозостойкости бетонов разной прочности.

Из рис. 10 видно, что повреждение бетона С20 происходит после завершения 25 циклов замораживания-оттаивания, а относительный динамический модуль упругости составляет всего 19,06, что очень мало.Бетон С30, бетон С40 и бетон С50 выдерживает до 300 циклов замораживания-оттаивания. По мере увеличения количества циклов замораживания-оттаивания относительный динамический модуль упругости бетона уменьшается. Относительный динамический модуль упругости бетона С40 был в 1,19 раза выше, чем у бетона С30 при 300 циклах замораживания-оттаивания. Относительный динамический модуль упругости бетона С50 был в 1,23 раза выше, чем у бетона С30 при 300 циклах замораживания-оттаивания. Относительный динамический модуль упругости бетона С50 составлял всего 1.в 03 раза больше, чем у бетона С40 при 300 циклах замораживания-оттаивания. Чем выше прочность бетона, тем больше его относительный динамический модуль упругости.

Рисунок 11 показывает, что потеря массы бетона различной прочности была очень небольшой при циклах замораживания-оттаивания. Диапазон потери массы составлял от 0,1 до - 0,21, и правило изменения не было очевидным. Оценка морозостойкости бетона по потере массы не очевидна по сравнению с относительным динамическим модулем упругости. Таким образом, относительный динамический модуль упругости рекомендуется для оценки морозостойкости бетона.

Видно, что при анализе марки бетона по прочности и показателю морозостойкости на рис. 12 морозо-оттаивание составило всего 1,59%, а повреждение произошло после 25 циклов замораживания-оттаивания бетона марки С20. Показатели морозостойкости бетона С40 и бетона С50 в 1,19 и 1,23 раза выше, чем у бетона С30 соответственно. Чем выше прочность бетона, тем выше индекс морозостойкости и морозостойкости. Повышение прочности бетона является эффективным методом повышения морозостойкости бетона.Однако при некотором улучшении бетона улучшение морозостойкости не было очевидным. Например, показатель морозостойкости бетона С40 составил 93,07, а бетона С50 – 96,29. Показатели морозостойкости оказались очень близкими. Поэтому целесообразно выбирать соответствующую марку прочности бетона, отвечающую требованиям морозостойкости и удовлетворяющую требованиям долговечности бетона.

Противопроницаемость бетона при различных соотношениях вода-вяжущее

Непроницаемость бетона является важным показателем, отражающим устойчивость бетона к проникновению внешних материалов.Электрический поток представляет собой ток, проходящий через бетонный образец, и используется для оценки силы антипроницаемости.

На рисунке 13 показано, что электрические потоки бетона С30, бетона С40 и бетона С50 были в 0,89, 0,67 и 0,53 раза выше, чем у бетона С20, соответственно. Электрический поток уменьшался по мере увеличения прочности бетона. Чем выше прочность бетона, тем лучше водонепроницаемость.

Рис. 13

Электрический поток бетона различной прочности.

Морозостойкость бетона из песка пустыни

Спрос на песок среднего размера значительно увеличился с увеличением количества строительных объектов инфраструктуры. Нехватка запасов строительного песка стала серьезной проблемой во многих районах. Это не только увеличивает затраты на проектирование, но и чрезмерная эксплуатация речного и горного песка в качестве среднего песка также создает ряд серьезных экологических проблем. В западном Китае имеются богатые ресурсы пустынного песка (DS). Если ресурсы DS можно использовать для замены среднего песка для производства бетона из пустынного песка (DSC), который подходит для инженерной практики, можно улучшить окружающую среду и снизить затраты на проектирование.Хотя многие исследователи сосредоточили свое внимание на механических характеристиках ДСК, документов по морозостойкости ДСК было немного. В данной работе были проведены эксперименты по морозостойкости DSC с коэффициентом замещения пустынного песка 50% (DSRR) и обычным бетоном (OC). Проанализировано влияние циклов замораживания-оттаивания на механические свойства ОК и ДСК. Экспериментальные результаты показали, что с увеличением количества циклов замораживания-оттаивания повреждения, пиковая деформация и пористость увеличивались, в то время как модуль упругости, коэффициент Пуассона и пиковое напряжение снижались, а кривые напряжение-деформация имели тенденцию к плоской форме.При одинаковых условиях циклов замораживания-оттаивания морозостойкость ДСК с 50 % ПЗР была выше, чем у ОЦ. Сформулирована конститутивная модель ДСК после различных циклов замораживания-оттаивания. Результаты, предсказанные конститутивной моделью, хорошо согласуются с экспериментальными результатами, что может обеспечить техническую поддержку инженерной практики DSC.

1. Введение

В качестве незаменимого сырья средний песок используется для заполнения зазоров между крупными заполнителями для повышения прочности и уплотняемости бетона.Природный песок и искусственный песок являются основными источниками среднего песка, чрезмерная эксплуатация которого серьезно разрушила окружающую среду [1–3]. Чтобы снизить затраты на проектирование и защитить окружающую среду, важно найти альтернативный материал для замены среднего песка. 20% общей площади суши земли занимают пустыни. В Китае площадь пустыни составляет около 8% от общей площади суши. Если ресурс DS может быть использован для производства DSC, пригодных для практики, это будет очень полезно для строительных проектов и окружающей среды.Однако текущие исследования показали, что диаметр и модуль крупности ДС были намного меньше, чем у нормального среднего песка [4–8]. Модуль крупности ДС из пустыни Тенгер и песчаной земли Му Ус в Китае составляет 0,334 и 0,194 соответственно [4]. С развитием технологии бетона и применением высокоэффективных реагентов для снижения содержания воды стало возможным использовать ресурсы DS для производства DSC.

В настоящее время многие исследователи сосредоточили внимание на механических свойствах ДСК. Чжан [4] исследовал механическое поведение DSC и раствора из пустынного песка, в котором DS был получен из песчаной земли Му Ус и пустыни Тенгер.Фу и др. [5] изучали механические характеристики ДСК при водоцементном отношении 0,5 и диапазоне песчано-цементного отношения от 0,91 до 2,28. Экспериментальные результаты показали, что при отношении песка к цементу менее 1,14 прочность DSC была значительно выше, чем у OC. Аль-Харти и др. В работе [6] изучались механические свойства дюнных пескобетонов с DSRR от 10 % до 100 %. Прочность на сжатие DSC уменьшалась с увеличением DSRR, и максимальная скорость снижения составляла менее 25%. Jin [7] изучал механические свойства DSC, которые показали, что DS может заменить мелкий заполнитель в бетоне, а прочность и производительность могут соответствовать общетехническим требованиям.Чжан и др. [8] использовали универсальную испытательную машину для исследования динамической прочности ДСК на сжатие и прочности на разрыв при различных температурах. Лю и др. [9] использовали стержень давления Split Hopkinson для изучения динамического механического поведения DSC; было проанализировано влияние DSRR и скорости деформации на динамическое механическое поведение DSC. Также изучалось механическое поведение ДСК после повышенной температуры [10, 11].

Многие части мира расположены в холодных зонах с продолжительной зимой и большой разницей температур между днем ​​и ночью.Цикл замораживания-оттаивания был одним из основных факторов, влияющих на долговечность бетона [12]. Wang и Niu [13] исследовали влияние циклов замораживания-оттаивания и стойкости к сульфатной коррозии на скорость потери массы и механические свойства торкретбетона. Mcisaac и Fam [14] изучали влияние циклов замораживания-оттаивания на изгибные характеристики железобетонных балок. Богас и др. [15] использовали переработанный мелкий заполнитель со степенью замещения 0%, 20%, 50% и 100% для замены природного мелкого заполнителя и изучили скорость потери массы и прочность на сжатие после различных циклов замораживания-оттаивания.Альсаиф и др. [16] изучали образование отложений на поверхности, внутренние повреждения и механические характеристики прорезиненных бетонов, армированных стальным волокном, при различных циклах замораживания-оттаивания. В прорезиненном бетоне, армированном стальной фиброй, после 56 циклов замораживания-оттаивания не наблюдалось внутренних повреждений или ухудшения механических свойств. Результаты исследований показали, что прорезиненный бетон можно использовать в условиях замораживания-оттаивания. Ричардсон и др. [17] исследовали морозостойкость бетона из вторичного заполнителя.Экспериментальные результаты показали, что долговечность бетона на вторичном заполнителе аналогична долговечности первичного бетона. Penttala и Al-Neshawy [18] проанализировали поровое давление воды, напряжение и деформацию воздухововлекающего бетона в условиях циклов замерзания и оттаивания, используя теоретический анализ и экспериментальные исследования. Ю и др. [19] использовали динамический модуль упругости для определения переменной поврежденности и получения уравнения усталости при повреждении для прогнозирования срока службы бетона в условиях многократного замораживания и оттаивания.Механизм разрушения бетона под действием замораживания-оттаивания также был проанализирован [20-23], который показал, что замерзание и расширение поровой воды и миграция свободной воды в бетоне будут вызывать различные давления. Когда давление превышает предел прочности бетона на растяжение, зарождаются новые микротрещины. Взаимодействие между этими новыми микротрещинами и старыми микротрещинами в конечном итоге привело к разрушению. Ма и др. [24] провели кубическое испытание на прочность на сжатие бетона с одним ДС, одной летучей золой и бетоном, смешанным с ДС и летучей золой.Проанализировано влияние DSRR и коэффициента замены летучей золы (FASR) на кубическую прочность бетона на сжатие при низких температурах и после низких температур. Результаты исследований показали, что прочность на сжатие DSC сначала увеличивалась, а затем уменьшалась с увеличением DSRR. Прочность на сжатие DSC с DSRR 50% была максимальным значением. Прочность на сжатие бетона, смешанного с ДШ и золой-уносом, увеличивалась с понижением температуры при низкой температуре. Прочность на сжатие бетона, смешанного с ДШ и золой-уносом, достигала максимального значения при значениях ДССР и ФАСР 50 % и 10 %.

Хотя многие исследователи сосредоточили свое внимание на механических характеристиках ДСК, документов по морозостойкости ДСК было немного. В данной работе на основе ранее проведенных исследований был проведен эксперимент по морозостойкости ОК и ДСК с DSRR 50% для изучения влияния циклов замораживания-оттаивания на морозостойкость ДСК. Структура пор OC и DSC с DSRR 50% после различных циклов замораживания-оттаивания была проанализирована на основе принципов стереологии, которые могут предоставить теоретическую поддержку для оценки эффективности DSC в холодных условиях.

2. Экспериментальная схема

Использовался портландцемент P.O 42,5R, основные эксплуатационные показатели приведены в таблице 1. Крупный заполнитель состоял из местных крупных камней и мелких камней. Крупность крупных и мелких камней составляла 10∼20 мм и 5∼10 мм соответственно, массовое соотношение 7 : 3. Мелкий заполнитель включал местный искусственный промытый песок и ДС. Внешние характеристики мелкого заполнителя представлены на рис. 1. ДС привезен с песчаной земли Му Ус. Физический показатель и химический состав мелкого заполнителя приведены в таблицах 2 и 3.Кривые градации всех исходных материалов показаны на рисунке 2. Суперпластификатор на основе поликарбоновой кислоты был использован для обеспечения обрабатываемости DSC.

8
(%)


Цементное установление времени (мин) Прочность разрыва (MPA) Прочность на компрессию (MPA) Тритатура (%) Убытка зажигания (%) MgO (%) ) So 3 (%)

Первоначальное время Занятие 3 D 28 D 3D 28 D 5.0 3,88 1,82 3,02
142 198 5,8 7,9 28,2 52,7


Материал Модуль тонкости Большая плотность (г · см -3 ) ) 20331) ) процент осадка (%)

искусственный промытый песок 3.43 1,55 2,54 0,72
DS 0,24 1,40 2,62 0,14


Материал SIO 2 (%) FEO (%) AL 2 O 3 (%) CAO (%) MgO (%) K 2 o (%) Na 2 O (%) Потери при прокаливании (%)

Искусственный промытый песок 86.65 1,08 9,85 1,20 1,19
DS 82,66 1,85 8,72 2,00 1,51 0,12 0,07 0,49


На основании предыдущих исследований механических свойств DSC [24] были дополнительно подготовлены призматические образцы бетона с DSRR 0% и 50% испытания на замораживание-оттаивание.При каждом цикле замораживания-оттаивания изготавливали девять призматических образцов бетона размером 100 мм × 100 мм × 300 мм. Были испытаны осевая прочность на сжатие, модуль упругости и структура пор бетона после цикла замораживания-оттаивания, всего было 108 призматических образцов. Пропорция смеси ДСК перечислена в таблице 4.






NO DSRR (%) Расход материал на единицу объема (кг · м -3 )
Вода CETEN FLY SAB Искусственный песок Большой камень Маленький камень
F01 F01 0 195 390 0 635 635 0 826 354
F04 50 195 390 0 317 318 826 354

2 .1. Испытание на замораживание-оттаивание

Эксперимент по замораживанию-оттаиванию ДСК проводили в соответствии с китайским стандартом GB/T 50082-2009 [25]. Для проведения испытаний циклов замораживания-оттаивания использовалась машина для быстрого испытания на замораживание-оттаивание TDR-28, которая была произведена на заводе по производству испытательных приборов в Тяньцзине Gangyuan. После отверждения в течение 24 сут в стандартной камере для отверждения образцы для ДСК погружали в воду с температурой 20   ± 2°С на 4 сут для достижения водонасыщения. Образцы вынимали из воды и протирали. Начальная скорость распространения ультразвука в образце определялась быстро.Затем образцы ДСК помещали в резиновый ящик для образцов размером 115 мм × 115 мм × 500 мм, который был окружен средой замораживания-оттаивания в машине для испытаний на замораживание-оттаивание. Средой замораживания-оттаивания в нашем опыте была водопроводная вода. Контролируемая температура в центральном образце составляла от −18 ± 2°C до 5 ± 2°C. Каждый цикл замораживания-оттаивания контролировали в течение 4 часов. Кривая температурного контроля теста быстрого замораживания-оттаивания показана на рисунке 3. Шесть расчетных циклов замораживания-оттаивания составляли 0, 25, 50, 75, 100 и 125 соответственно.Когда время цикла замораживания-оттаивания было достигнуто, образцы DSC были извлечены из резинового ящика для образцов и была проверена скорость распространения ультразвука.


2.2. Ультразвуковой тест

Неметаллический ультразвуковой комплексный детектор DJUS-05 использовался для проверки скорости распространения ультразвуковой волны. Согласно китайскому стандарту CECS-02:2005 [26], напряжение излучения, период выборки и длина составляли 250 В, 0,20  мк с и 512 мм соответственно. Контрольные точки и преобразователь были равномерно окрашены вазелином для достижения хорошего эффекта сцепления.Схематическая диаграмма теста показана на рисунке 4. Пять групп тестовых точек были измерены на противоположных сторонах. Каждая контрольная точка измерялась трижды, и среднее значение использовалось как скорость распространения ультразвуковой волны для контрольной точки. Среднее значение пяти контрольных точек определялось как скорость распространения ультразвуковой волны для образца, которая рассчитывалась по следующему уравнению:где скорость распространения ультразвуковой волны в каждой контрольной точке.

2.3. Эксперимент по прочности на сжатие

Электронная универсальная испытательная машина использовалась для проведения испытаний на прочность на сжатие, а ее максимальная нагрузка и точность составляли 1000 кН и 0.001  с.ш. соответственно. Для сбора экспериментальных данных была использована высокоскоростная система испытаний на статическую деформацию Dh4820. Частота дискретизации, коэффициент разрешения и диапазон измерения деформации составляли 10 Гц, ±50000  με и 0,5  με соответственно. Линейные регулируемые дифференциальные трансформаторы использовались для обнаружения деформации сжатия. Нагрузочное устройство для испытания прочности на сжатие представлено на рис. 5. Коэффициент чувствительности, диапазон испытаний и точность LDVT составляли 2,00, 50 мм и 500 μ ε /мм соответственно.

После испытания на быстрое замораживание-оттаивание поверхности образцов ДСК стали более грубыми, что не способствовало тензометрической фиксации. Эпоксидная смола была нанесена на поверхность образца для получения плоской поверхности. Электрическое сопротивление тензорезистора составляло 120 Ом. Длина осевого тензодатчика и поперечного тензодатчика составляла 100 мм и 50 мм, и они были размещены в форме «+».

Согласно китайскому стандарту GB/T 50081-2002 [27], прочность на сжатие и модуль упругости были получены при степени нагружения, равной 0.5 МПа/с. Перед формальным нагружением трижды выполняли предварительную нагрузку до 30% прочности на сжатие. Прочность на сжатие ДСК определяли по уравнению: где — прочность на сжатие ДСК, МПа; нагрузка разрушения образца, Н ; и – площадь погрузки, мм 2 .

Модуль упругости рассчитывали по формуле: где — модуль упругости, МПа; — нагрузка, когда поперечное напряжение составляло одну треть пикового напряжения, Н ; — начальная нагрузка, когда поперечное напряжение было равно 0.5 МПа; — расстояние измерения калибра, мм; – разность деформаций с обеих сторон образца при приложении нагрузки от до .

3. Результаты и анализ
3.1. Характеристики разрушения

Характеристики разрушения незамороженного ОК F01 на разных стадиях нагружения представлены на рис. 6. В начале нагружения растрескивание призматических образцов практически не наблюдалось. По мере постепенного увеличения нагрузки на поверхности образца можно обнаружить несколько крошечных вертикальных трещин.Когда нагрузка достигала 0,8-0,9, размер продольных трещин постепенно увеличивался. Поперечные трещины бетонного образца также зародились и растянулись. Когда осевое нагружение приближалось к максимальному напряжению, размер трещин быстро увеличивался, что сопровождалось звуками расщепления. После этого на поверхности образца постепенно появлялись макротрещины. Слябирование произошло в средней части поверхности образца.

На рисунках 7 и 8 показаны типичные картины отказов OC F01 и DSC F04 при различных циклах замораживания-оттаивания.С увеличением количества циклов замораживания-оттаивания образец становился более рыхлым. Различные циклы замораживания-оттаивания вызывали различные микроповреждения, такие как отверстия, трещины, рыхлость на поверхности образцов [28]. Для тех же циклов замораживания-оттаивания пластическая деформация образца DSC F04 была больше, чем у OC. Образец OC был намного более рыхлым, чем образец DSC F04. Таким образом, разрушение образца ОС было хуже, чем у образца ДСК F04.

3.2. Повреждение Переменная

Скорость распространения ультразвуковой волны была важным показателем повреждения символа и часто использовалась для определения внутреннего повреждения бетонного образца [29, 30].Переменная повреждаемости бетона определялась следующим уравнением [31]: где и – скорость распространения ультразвука по образцу бетона до и после циклов замораживания-оттаивания.

На рис. 9 показано, что повреждение увеличивается с увеличением количества циклов замораживания-оттаивания. При 25-, 50-, 75-, 100- и 125-кратном замораживании-оттаивании ОУ составил 0,09, 0,14, 0,22, 0,27 и 0,39. Тогда как DSC с DSRR 50% составлял 0,07, 0,11, 0,16, 0,22 и 0,32 соответственно. Повреждение ДСК с DSRR 50% было ниже, чем у ОС, что показало, что ДСК может улучшить морозостойкость бетона.Связь между циклами замораживания-оттаивания соответствовала экспоненциальной функции, которая была показана в уравнениях (5) и (6).


Степень повреждения ОК и ДСК после различных циклов замораживания-оттаивания определялась производными уравнений (5) и (6). Как показано на рис. 10, степень повреждения постепенно увеличивалась с увеличением количества циклов замораживания-оттаивания. При тех же циклах замораживания-оттаивания повреждаемость ДСК с DSRR 50 % была ниже, чем у ОК.


3.3. Механические свойства

Пиковое напряжение, пиковая деформация, модуль упругости и начальный коэффициент Пуассона OC и DSC с DSRR 50% перечислены в таблице 5.

+ 01

Нет Индекс замораживании-оттаивании циклов (раз)
0 25 50 75 100 125

F 01 (MPA) 37.2 36.59 36.59 34.3 32.1 30.1 27,7
2.03 2.21 2.21 2.34 2.72 3.38 3.38 3.72
(MPA) 3.09 × 10 4 2.89 × 10 4 2.24 × 10 4 1.88 × 10 4 1,32 × 10 4 9,4 × 10 3
0,210 0,197 0,180 0,167 0,153 0,144

F 04 (МПа) 38.4 38,1 36,9 34,8 33,0 29,8
1,98 2,01 2,30 2,58 3,11 3,53
(МПа) 3.13 × 10 4 2.97 × 10 4 2.45 × 10 4 2.04 × 10 3 1.52 × 10 4 1.18 × 10 4
0 .208 0.204 0.204 0.189 0.178 0.178 0.165 0.151

3.3.1. Модуль упругости

Как показано на рисунке 11, модуль упругости E уменьшается с увеличением количества циклов замораживания-оттаивания. По сравнению с модулем упругости незамороженного ОК модуль упругости ОК уменьшился на 6,5%, 27,5%, 39,2%, 57,3% и 69,6% при циклах замораживания-оттаивания 25, 50, 75, 100 и 125 раз, соответственно.По сравнению с модулем упругости незамороженного ДСК с 50 % DSRR модуль упругости ДСК с 50 % DSRR уменьшился на 5,1 %, 21,7 %, 34,8 %, 51,4 % и 62,3 %. Так, при одинаковых циклах замораживания-оттаивания снижение модуля упругости ОК было выше, чем у ДСК с 50% DSRR. В то же время модуль упругости E ОС был ниже, чем у ДСК с 50% DSRR. Это может быть вызвано следующими причинами. С одной стороны, когда образец замерзал, поровая вода в бетоне расширялась.Внутренние повреждения бетона стали накапливаться и усиливаться после многократных циклов замораживания-оттаивания [22, 23]. С другой стороны, ДС рассматривали как некое минеральное вещество, способное в дальнейшем вступать в реакцию с цементом и улучшать механические характеристики бетона в процессе циклов замораживания-оттаивания [5, 32, 33].


3.3.2. Коэффициент Пуассона

Коэффициент Пуассона был важным показателем для расчета технического растрескивания и деформации бетона. С увеличением числа циклов замораживания-оттаивания начальный коэффициент Пуассона уменьшался.По сравнению с исходным коэффициентом Пуассона незамерзшего ОК, ОК уменьшился на 6,2%, 14,3%, 20,5%, 27% и 31,4% при 25, 50, 75, 100 и 125 циклах замораживания-оттаивания соответственно. По сравнению с коэффициентом Пуассона незамороженного ДСК с 50% DSRR, коэффициент Пуассона DSC с 50% DSRR уменьшился на 2%, 9,1%, 14,4%, 20,7% и 27,4%. Для тех же циклов замораживания-оттаивания снижение OC было выше, чем у DSC с 50% DSRR. В целом ДСК с 50% DSRR выше, чем у ОК.

Как показано на рисунке 12, когда значение было меньше или равно 0,6, увеличение осевой деформации OC и DSC с 50% DSRR было больше, чем при поперечной деформации. Коэффициент Пуассона μ увеличивался медленно. При значении более 0,6 увеличение поперечной деформации ОК и ДСК с 50% DSRR происходило быстрее, чем при осевой деформации. Коэффициент Пуассона быстро увеличивался.

При значении равном 0,4 соотношение между коэффициентом Пуассона и циклами замораживания-оттаивания показано на рисунке 13.С усилением циклов замораживания-оттаивания коэффициент Пуассона OC и DSC при 50% DSRR постепенно снижался. По сравнению с коэффициентом Пуассона незамерзшего ОУ, ОУ уменьшилось на 6%, 17%, 26%, 37% и 43% при 25, 50, 75, 100 и 125 циклах замораживания-оттаивания соответственно. По сравнению с коэффициентом Пуассона незамороженного ДСК с 50% DSRR, DSC с 50% DSRR уменьшился на 2%, 11%, 14%, 24% и 37%. Для тех же циклов замораживания-оттаивания снижение коэффициента Пуассона ДСК с 50% DSRR было меньше, чем у OC, что было вызвано хорошей пластической деформацией и небольшим внутренним повреждением DSC с 50% DSRR.


3.3.3. Пиковое напряжение

Как указано в Таблице 5, пиковое напряжение уменьшалось с увеличением количества циклов замораживания-оттаивания. По сравнению с пиковым напряжением незамерзшего ОК, пиковое напряжение ОК снизилось на 1,4%, 7,8%, 13,7%, 19,1% и 25,5% при 25-, 50-, 75-, 100-, 125-кратном и 125-кратном цикле замораживания-оттаивания соответственно. . По сравнению с пиковым напряжением незамороженного ДСК с 50% DSRR, пиковое напряжение DSC с 50% DSRR уменьшилось на 0,8%, 3,9%, 9,4%, 14% и 22,4%. Так, снижение пикового напряжения ОК было выше, чем при ДСК с 50% DSRR.При одинаковых циклах замораживания-оттаивания пиковое напряжение ДСК с 50% DSRR было выше, чем у ОК, что может быть связано с малым размером ДСК. Размер DS был настолько мал, что зазоры между крупными заполнителями были эффективно заполнены для улучшения пористой структуры DSC.

На рисунке 14 показано, что относительное пиковое напряжение OC и DSC с 50% DSRR уменьшилось с увеличением количества циклов замораживания-оттаивания. Соотношение между относительным пиковым напряжением и циклами замораживания-оттаивания было получено с помощью линейной регрессии, которая показана в следующих уравнениях: где и — пиковые напряжения незамерзшего OC и DSC с 50% DSRR; и – пиковые напряжения ОК и ДСК с 50% DSRR при разных циклах замораживания-оттаивания; N – цикл замораживания-оттаивания.


Рисунок 15 показывает, что относительное пиковое напряжение OC и DSC с 50% DSRR увеличивается с увеличением относительной скорости распространения ультразвуковой волны. Связь между относительным пиковым напряжением и относительной скоростью распространения ультразвуковой волны подчиняется линейной зависимости, которая представлена ​​в следующих уравнениях: где и – скорость распространения ультразвуковой волны в незамерзшем ОК и ДСК с DSRR 50%, и – скорость распространения ультразвука. OC и DSC с DSRR 50% при различных циклах замораживания-оттаивания.


3.3.4. Пиковая деформация

Пиковая деформация — это деформация, соответствующая пиковому напряжению. Как указано в Таблице 5, пиковая деформация увеличивается с циклами замораживания-оттаивания. По сравнению с пиковой деформацией незамороженного ОК пиковая деформация ОК увеличилась на 8,9%, 15,3%, 34%, 66,5% и 83,3% при 25-, 50-, 75-, 100- и 125-кратном цикле замораживания-оттаивания соответственно. . По сравнению с пиковой деформацией незамороженных ДСК с 50% DSRR пиковая деформация ДСК с 50% DSRR увеличилась на 1,5%, 16.2%, 30,3%, 57,1% и 78,3%. Так, прирост пиковой деформации ОС был выше, чем при ДСК с 50% DSRR. Для тех же циклов замораживания-оттаивания пиковая деформация ДСК с 50% DSRR была ниже, чем у ОС. Это было связано с тем, что ДСК эффективно заполнил промежутки между крупными агрегатами и сформировал прочный каркас, что привело к уменьшению деформации ДСК.

На рис. 16 показано, что относительная пиковая деформация увеличивается с увеличением количества циклов замораживания-оттаивания. Соотношение между относительной пиковой деформацией и циклами замораживания-оттаивания было получено с помощью линейной регрессии, которая показана в следующих уравнениях: где и — пиковые деформации незамороженных ОК и ДСК с 50% DSRR и и — пиковые деформации ОК и ДСК. с 50% DSRR при различных циклах замораживания-оттаивания.


3.4. Кривая напряжение-деформация

На рисунке 17 показано, что с увеличением количества циклов замораживания-оттаивания кривые напряжения-деформации OC и DSC с 50% DSRR постепенно отклоняются от направления оси Y и имеют тенденцию к плоской форме.

Как показано на рисунке 18, форма кривой напряжения-деформации DSC с 50% DSRR напоминала кривую OC. На начальном этапе напряжение было линейным с деформацией, а наклон кривой постепенно уменьшался с увеличением количества циклов замораживания-оттаивания.Для тех же циклов замораживания-оттаивания наклон кривой DSC с 50% DSRR был больше, чем у OC. По мере увеличения осевой нагрузки восходящая часть кривой напряжения-деформации постепенно становилась вогнутой. По сравнению с кривой напряжение-деформация DSC с 50% DSRR, явление вогнутости OC было более очевидным. По мере увеличения цикла замораживания-оттаивания внутренняя структура образца разрыхлялась, зарождались и растягивались многие микротрещины. Поскольку размер частиц DS был меньше, чем у искусственно промытого песка (рис. 3), DS может значительно улучшить состав зерен мелкого заполнителя.Повреждение OC было больше, чем у DSC с 50% DSRR, и его вогнутость была более очевидной в условиях нагрузки. Поскольку осевая нагрузка продолжала увеличиваться, скорость роста напряжения не синхронизировалась со скоростью деформации, и кривая напряжения-деформации была нелинейной. После нагрузки до пикового напряжения напряжение быстро уменьшалось, а деформация непрерывно возрастала.

3.5. Конститутивная модель

Конститутивная модель бетона была важна для теоретического анализа и проектирования конструкции.В настоящее время многие ученые провели огромные исследования конститутивной модели бетона, такие как Саргин [34], Хогенетад [35] и Го [36]. Стадия размягчения кривой напряжения-деформации не была идеальной из-за сложности состава бетона. Для простоты использовалась конститутивная модель бетона при осевом сжатии, предложенная Гуо [36], которую можно выразить следующим образом: где и – безразмерные напряжение и деформация соответственно; A — начальный наклон кривой напряжения-деформации; a — площадь под стадией размягчения кривой напряжения-деформации.

Значения управляющих параметров A и a отражают способность бетона к пластической деформации. Чем больше А и меньше А , тем плавнее кривая, больше пластическая деформация, выше остаточная прочность и медленнее процесс разрушения [37]. Значения управляющих параметров A и a OC и DSC с DSRR 50% приведены в таблице 6. С увеличением количества циклов замораживания-оттаивания A уменьшались, а A увеличивались.В то же время пластическая деформация и остаточная прочность ОК и ДСК при DSRR 50 % снижались.

+ 90 924 Нет

замораживании-оттаивании циклов (раз)
0 25 50 75 100 125

Параметр A F01 1,810 1.810 1,120 1,270 0,800 0,250
F04 1,790 1,840 1,600 1,520 1,490 0,400
F01 3,350 3.370 3.580 3.580 4.220 3.840 3.840 3.840
F04 2.860 2.120 3,650 3650 3.520 +3,740 3,810

Коэффициент корреляции F01 0,990 0,996 0,988 0,990 0,994 0,971
F04 0.998 0.999 0.999 0,982 0,982 0,9989 0,989 0,979 9
A F01 0.938 0,907 0,980 0,981 0,961 0,959
F04 0,971 0,986 0,977 0,964 0,963 0,968

На рис. 19 видно, что восходящая часть рассчитанных кривых хорошо согласуется с экспериментальными кривыми. Однако мягкие части сильно отличались друг от друга. Коэффициенты корреляции R 2 для восходящей части и смягчающей части были больше 0.9. Следовательно, конститутивная модель OC и DSC с 50% DSRR может использоваться для теоретического анализа и технической поддержки.

4. Структура пор

Основываясь на принципах стереологии [38], стереологический анализ изображений был применен для измерения и анализа структуры пор OC и DSC с 50% DSRR при различных циклах замораживания-оттаивания. Рисунок 20 показывает, что пористость увеличивается с увеличением количества циклов замораживания-оттаивания. По сравнению с пористостью незамерзшего бетона пористость ОК увеличилась на 0.79%, 2,24%, 4,10%, 6,21% и 7,79% при 25, 50, 75, 100 и 125 циклах замораживания-оттаивания соответственно. По сравнению с пористостью незамороженного ДСК с 50 % DSRR пористость DSC с 50 % DSRR увеличилась на 0,76 %, 1,99 %, 3,98 %, 6,12 % и 7,65 %. Для тех же циклов замораживания-оттаивания пористость DSC с 50% DSRR была ниже, чем у OC.


Как показано на рисунках 21 и 22, распределение пор по размерам при ДСК с 50% DSRR очень похоже на распределение пор для ОС. Пористость с размером пор от 10  мкм мкм до 200  мкм мкм и более 2000  мкм мкм была выше, чем у других.Однако пористость с размером пор более 800  мкм мкм была ниже, чем пористость в диапазоне от 10  мкм мкм до 800  мкм мкм.

Рисунок 23 показывает, что прочность на сжатие OC и DSC с 50% DSRR снижается с увеличением пористости. Связь между прочностью на сжатие и пористостью была сформулирована с помощью линейного регрессионного анализа, который показан в уравнениях (14) и (15). Очевидно, что существует хорошая связь между пористостью и прочностью на сжатие OC и DSC с 50% DSRR:


5.Выводы

В данной работе проведены опыты по морозостойкости ОК и ДСК с DSRR 50%. Проанализировано влияние циклов замораживания-оттаивания на механические свойства ОК и ДСК с DSRR 50%. Экспериментальные результаты могут обеспечить теоретическую поддержку инженерного применения DSC в холодном районе. Были сделаны следующие выводы: (1) Характер отказов DSC с 50% DSRR напоминал отказ OC. Структура ДСК и ОС становилась более рыхлой с увеличением циклов замораживания-оттаивания.Когда цикл замораживания-оттаивания оставался прежним, пластическая деформация DSC с 50% DSRR была больше, чем у OC, а процесс разрушения DSC с 50% DSRR был медленнее, чем у OC. (2) Модуль упругости, Коэффициент Пуассона и пиковое напряжение снижались, в то время как повреждение и пиковое напряжение увеличивались по мере увеличения количества циклов замораживания-оттаивания. При тех же циклах замораживания-оттаивания морозостойкость DSC с 50% DSRR была лучше, чем у OC. (3) Кривая напряжения-деформации DSC была аналогична кривой OC. С увеличением количества циклов замораживания-оттаивания кривые напряжения-деформации ДСК с 50% DSRR и OC постепенно отклонялись от направления оси Y и становились плоскими.Предсказанные результаты конститутивной модели хорошо согласуются с экспериментальными результатами. (4) Пористость OC и DSC с 50% DSRR увеличивалась с увеличением количества циклов замораживания-оттаивания.

Как уже упоминалось выше, в данной работе проведено исследование морозостойкости ОЦ и ДСК с DSRR 50%. Для обеспечения технической поддержки применения ДСК в холодных зонах необходимо дополнительно провести морозостойкость ДСК с различными DSRR и определить оптимальные DSRR. В то же время в будущем следует исследовать характеристики карбонизации и проникновения ионов хлорида.

Доступность данных

Данные, использованные для поддержки этого исследования, включены в статью.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Вклад авторов

HL предоставил идею и подал заявку на финансирование для поддержки этой статьи. Ю.М. и Дж. М. выполнили эти эксперименты. Ю.М. способствовал анализу экспериментальных данных. Ю.М. и Х.Л. написали эту статью. В.Ю. и JC высказали свое мнение по этому документу.

Благодарности

Поддержка Научного фонда Нинся (2020AAC03044), Проекта научно-технических исследований для высших учебных заведений Нинся, Китай ((NGY2020104)), Национального фонда естественных наук Китая (№ 51368048 и 11162015) и первоклассная дисциплина «Строительство в колледжах и университетах Нинся» (дисциплина инженерного обеспечения водного хозяйства) (NXYLXK 2021A03) получили благодарность авторов.

Число морозостойкости для оценки морозостойкости и морозостойкости неавтоклавных газобетонов, содержащих грунт гранулированный доменный шлак и микрокремнезем

Реферат

Газобетон (АС), такой как ячеистый бетон, автоклавный газобетон (АГБ) , а неавтоклавный газобетон (NAAC), обладающий отличными изоляционными свойствами, обычно используется в зданиях, расположенных в холодных регионах, таких как Нур-Султан в Казахстане, вторая самая холодная столица в мире, потому что он может способствовать большому энергосбережение.Однако, когда AC подвергается непосредственному воздействию повторяющихся циклов замораживания и оттаивания (F-T), его F-T сопротивление может быть критическим из-за более низкой плотности и устойчивости AC к образованию накипи. Кроме того, оценка морозостойкости ВК по коэффициенту долговечности (КФ), рассчитанному с использованием относительного динамического модуля упругости, может завышать морозостойкость ВК из-за наличия миллионов равномерно распределенных воздушных пустот, несмотря на его слабую сопротивление масштабированию. В настоящем исследовании стойкость к FT смесей NAAC с различными бинарными или тройными комбинациями измельченного гранулированного доменного шлака (GGBFS) и микрокремнезема оценивалась в основном с использованием стандартного метода испытаний ASTM C 1262/C1262M-16 для оценки замерзания. -Стойкость к оттаиванию сегментных блоков подпорной стенки, изготовленных методом сухого литья, и связанных с ними бетонных блоков.Критические параметры, влияющие на характеристики сопротивления FT смеси NAAC, такие как прочность на сжатие, плотность, водопоглощение, отношение воздух-пустота (VR), влагопоглощение, коэффициент долговечности (DF), потеря веса (W потеря ), степень определяли насыщение (S d ) и остаточную прочность (S res ). На основании полученных значений параметров был разработан показатель морозостойкости (FRN) для оценки F-T стойкости смеси NAAC. Результаты испытаний показали, что все смеси NAAC имели хорошую устойчивость к F-T при оценке их с DF.Бинарные смеси NAAC обычно показали более высокие потери S d и W и более низкие DF и S res , чем тройные смеси NAAC. Было определено, что S d является ключевым фактором для сопротивления F-T смесей NAAC. Наконец, разработанный FRN может быть подходящим инструментом для оценки сопротивления FT смеси NAAC.

Ключевые слова: число морозостойкости, морозостойкость, неавтоклавный газобетон, молотый гранулированный доменный шлак, микрокремнезем, степень насыщения

1.Введение

Газобетон (AC) возник в Европе как один из широко используемых типов легкого бетона (LWC). Как правило, AC изготавливают из цемента, материалов, богатых кремнеземом, воды, мелких заполнителей и алюминиевой пудры [1]. Алюминиевая пудра вступает в реакцию со щелочами в цементе и затем образует в бетонной матрице миллионы равномерно распределенных мелких пузырьков воздуха одинакового размера, необходимых для образования пористой структуры [2]. Как и любой ЛБК, АЦ благодаря уникальной высокопористой структуре обладает лучшим звукопоглощением, обусловленным преобразованной звуковой энергией воздуха в мельчайших каналах бетона [3,4,5].Кроме того, высокие пористые характеристики AC придают ему отличные изоляционные свойства, способствуя снижению энергопотребления, связанного с системами отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха (HVAC), подходящими для суровых условий [6,7,8]. Однако высокая просодия AC также приводит к уменьшенной плотности и низкой прочности на сжатие и изгиб по сравнению с обычным бетоном. Чтобы преодолеть эти недостатки и получить хорошее количество пор и равномерно распределенные поры, требуется автоклавное отверждение под высоким давлением и температурой [9].

Несмотря на превосходные изоляционные свойства, стойкость к замерзанию и оттаиванию (F-T) переменного тока, по-видимому, является одним из наиболее фундаментальных и новых свойств переменного тока, когда он подвергается непосредственному воздействию внешней среды [10]. Благодаря высокой пористости АУ значительное количество замерзающей воды, находящейся в поровой структуре (капиллярных и защемленных порах) при контакте с поверхностью АУ, может легко замерзать и оттаивать. Повторяющиеся циклы F-T ответственны за постоянное и разрушительное внутреннее давление, которое вызывает микротрещины в бетоне и приводит к образованию накипи и выкрашиванию [11,12].Таким образом, ясно, что критическим параметром, влияющим на сопротивление F-T AC, является степень влагонасыщения, которая представляет собой количество влаги (поглощенной свободной воды), присутствующей внутри или на поверхности бетонной конструкции. Кроме того, необходимо уменьшить количество капиллярных пор в бетонной смеси, через которые выходит значительное количество замерзающей воды.

Кроме того, коэффициент долговечности (DF), рассчитываемый по относительному динамическому модулю упругости образца, часто используется для оценки F-T сопротивления бетона.Однако ДФ может завышать морозостойкость ВК из-за миллионов равномерно распределенных воздушных пустот внутри ВК [12]. Например, несмотря на хороший DF в АК, иногда АК испытывает большую потерю веса из-за своей слабой поверхности. Следовательно, необходимо разработать соответствующий инструмент для учета всех параметров, влияющих на сопротивление F-T переменного тока.

В то же время, дополнительные вяжущие материалы (SCM), такие как измельченный гранулированный доменный шлак (GGBFS), микрокремнезем (MS), называемый микрокремнеземом, и летучая зола (FA), часто включаются в бетон для улучшения некоторых свойств. физические свойства и долговечность бетона в агрессивных средах [13,14].Например, было хорошо установлено, что GGBFS, несмотря на его относительно низкую скорость реакции, весьма полезен для производства бетона с низкой проницаемостью и обеспечивает значительно улучшенную долговременную прочность при старении за счет превращения гидроксида кальция (CH) в гидрат силиката кальция. ЦСХ). GGBFS также повышает физическую и химическую стойкость бетона за счет уменьшения количества капиллярных пор и возможности проникновения, миграции и концентрации ионов [15,16]. Однако до сих пор существуют разногласия по поводу использования GGBFS в бетоне, подвергнутом циклам FT.Например, холодные погодные условия ограничивают процентное содержание GGBFS, которое можно использовать в бетоне, из-за потенциальной задержки схватывания и медленного набора прочности в зависимости от содержания щелочи в бетонной системе [17,18].

Кроме того, MS может индуцировать плотную упаковку материалов, уменьшать кровотечение и размер пор, а также генерировать больше центров зародышеобразования для ускорения реакций гидратации из-за значительного количества активного кремнезема и высокой удельной поверхности (типичный размер 0.1–0,2 мкм) [13,19,20]. Меньший размер капиллярных пор в бетоне, содержащем MS, уменьшает общее количество замерзающей воды, что впоследствии приводит к превосходной стойкости в циклах F-T. Если GGBFS и MS используются вместе в AC, они могут давать некоторые синергетические эффекты. Это приведет к увеличению плотности, улучшению структуры пор и снижению проницаемости, что сделает бетон менее восприимчивым к циклам F-T наряду с соответствующим содержанием воздуха.

С точки зрения устойчивости, GGBFS и MS являются побочными промышленными продуктами, полученными путем закалки расплавленного чугунного шлака из доменной печи и металлического кремния (ферросилиций), произведенного в дуговых электропечах с погружением соответственно.Оба побочных продукта перерабатываются, а затем обычно используются в бетоне для улучшения физических, химических, механических характеристик и долговечности за счет двух основных механизмов, таких как пуццолановая реакция и эффект микронаполнителя. Примечательно, что и ГГБФС, и МС производятся в Караганде, Казахстан, и используются в бетоне промышленных и жилых зданий. Кроме того, как указывалось ранее, автоклавное отверждение обычно используется для АЦ, но это неэкономично и дорого для окружающей среды из-за его работы под высоким давлением и температурой.Предыдущие работы авторов [21,22] показали, что 28-дневная прочность на сжатие, пористость и теплопроводность полностью затвердевшего неавтоклавного газобетона (NAAC) не сильно отличаются от показателей автоклавного AC. Поэтому для разработки устойчивой и прочной смеси NAAC с хорошим сопротивлением F-T и сохранением тепловой энергии в качестве основных материалов для литья смесей NAAC в этом исследовании были выбраны GGBFS и MS.

В этом исследовании смеси NAAC с тройной вяжущей системой смеси с различными пропорциями портландцемента, GGBFS и MS при фиксированном количестве извести и алюминиевой пудры были изучены в результате обширных лабораторных экспериментов, связанных с сопротивлением F-T.Несмотря на то, что было проведено большое количество исследований, связанных с характеристикой долговечности ячеистого бетона, к сожалению, на сегодняшний день имеется мало исследований и недостаточно доступных данных, в которых обсуждаются и изучаются характеристики F-T и критические параметры, влияющие на сопротивление F-T AC. Примечательно, что нет доступных данных для оценки устойчивости NAAC к F-T. Таким образом, сопротивление F-T NAAC оценивали с точки зрения прочности на сжатие, плотности в сухом состоянии, водопоглощения, отношения воздух-пустота, поглощения влаги и сопротивления F-T, включая коэффициент долговечности, степень влагонасыщения, потерю веса и остаточную прочность.На основании результатов этих испытаний был разработан показатель морозостойкости (FRN) для оценки морозостойкости смеси NAAC.

4. Обсуждение и морозостойкость Номер

4.1. Факторы, влияющие на характеристики сопротивления F-T смесей NAAC

В холодном климате замерзание является серьезной причиной повреждения бетона, если не будут приняты адекватные меры предосторожности. Промерзание бетона подразделяется на два типа: (1) внутреннее промерзание, вызванное замерзанием влаги внутри бетона, и (2) поверхностное образование накипи, вызванное замерзанием воды, контактирующей с поверхностью.Оба типа атак зависят от того, сколько влаги присутствует внутри бетона или на поверхности бетона. Влага в бетоне, связанная с повреждением от мороза, представляет собой свободную воду в капиллярных и замкнутых пустотах. Капиллярная пористость может быть увеличена за счет увеличения в/ц. Увеличение объема пор в таких постоянно связанных системах пор приводит к увеличению каналов для потока воды, что, в свою очередь, приводит к увеличению проницаемости, что позволяет большему количеству воды внутри бетона образовывать лед [33]. Таким образом, восприимчивость к замерзанию в значительной степени определяется количеством капиллярных пустот и захваченных пустот, которые связаны со степенью насыщения (S d ).S d определяется как часть системы воздушных полостей, которая была заполнена водой. Это означает, что чем выше S d , тем быстрее начинается повреждение F-T.

иллюстрирует DF, потерю веса (W , потерю ) и остаточную прочность (S res ) по сравнению с S d после 300 циклов F-T. Как и ожидалось, простая смесь C-0GGBFS-MS имеет 2-й самый низкий показатель DF 91,7%, самые высокие потери W 2,91% и самые низкие значения S res 32,2% при самом высоком значении S d 44.05%. Несмотря на небольшую вариацию, тройные смеси NAAC обычно показывают более низкие потери S d и W и более высокие DF и S res , чем смеси бинарных NAAC. Например, тройная смесь C-10GGBFS-5MS имеет S d 42,0 %, потери W 1,46 %, DF 96,0 % и S res 44,7 %, тогда как бинарная смесь C-0GGBFS- 5MS имеет S d 44,0%, потери W 1,53%, DF 90,4% и S res 41,1%. Повторяющиеся циклы F-T способствуют разрушению внутренней структуры смеси NAAC и приводят к увеличению пористости и снижению прочности сцепления между гидратированным цементным тестом и заполнителем.В конечном итоге это вызывает увеличение S d [35,36]. Следует отметить, что чем выше S d , тем быстрее начинается повреждение F-T, что приводит к увеличению W потерь и уменьшению S res .

Взаимосвязь между коэффициентом долговечности, потерей веса, остаточной прочностью и степенью насыщения смесей NAAC при 300 циклах F-T. ( a ) Коэффициент долговечности в зависимости от степени насыщения; ( b ) Потеря веса в зависимости от степени насыщения; ( c ) Остаточная прочность по сравнению сСтепень насыщения.

Концепция S d дополнительно расширена до критической степени насыщения (S crit ). Когда бетон подвергается воздействию любого заданного цикла FT, существует критическое значение S d , выше которого может быстро начаться повреждение бетона FT. Это значение называется S crit и определяется как максимально допустимая доля воздушно-пустотной системы, которая была заполнена водой. Если бетон имеет S d ниже, чем S crit , бетон не имеет значительного внутреннего растрескивания и имеет лучшее сопротивление F-T даже после большого количества циклов F-T.Определение S crit для бинарных и тройных смесей NAAC из соотношения между DF, потерями W и S res и S d может быть получено из . Было определено, что значение S crit составляет 41%. Например, S crit из соотношения между DF и S d указывает значение S d , когда DF бетонной смеси падает ниже 95%, как представлено в а. В смеси NAAC пороговое значение DF может стать более высоким значением из-за высокого содержания воздушных пустот с миллионами равномерно распределенных и однородных по размеру пузырьков воздуха, хотя DF для бетона с хорошим сопротивлением FT составляет 60% после завершения 300 циклов. циклы ФП [27].Более того, взаимосвязь между потерями W и S d и S res и S d также подтверждает, что S крит смесей NAAC составляет 41%. b, c ясно показывают, что смеси NAAC, имеющие значение S d выше 41%, имеют более высокие потери W и более низкое сопротивление S .

Даже если отношение воздух-пустота является ключевым фактором, связанным с сопротивлением F-T смеси NAAC, другие параметры, такие как вес/см, прочность на сжатие и содержание цементного теста, содержащего другие вяжущие материалы.Кроме того, сопротивление FT NAAC в раннем возрасте более сильно зависит от потерь W и S d , чем у других бетонов, из-за его стабильности в воздушной полости, вызванной объемным расширением, более медленной скоростью гидратации, относительно высокой капиллярной пористостью. , и более высокое поглощение. Было замечено, что эти два фактора сильно повлияли на сопротивление F-T смеси NAAC.

4.2. Число морозостойкости (FRN) для оценки устойчивости к F-T смесей NAAC

Понятие числа морозостойкости (FRN) впервые было введено Gjorv et al.[37]. Для разработки FRN использовались такие параметры, как размер воздушных пустот в диапазоне 0–300 мкм, в/ц, содержание цементного теста и прочность на сжатие, поскольку эти параметры в основном влияют на сопротивление F-T бетона. Например, если воздушные полости размером менее 300 мкм расположены близко друг к другу, они могут поглощать давление из-за образования льда, что в конечном итоге приводит к предотвращению внутренних микротрещин, вызванных повторяющимися циклами FT [33,38]. . Более того, Шон и соавт. [33] модифицировали FRN Gjorv для оценки бетона, содержащего большое количество летучей золы ASTM класса F.Они добавили к исходному FRN термин «сопротивление поверхностному накипи». Однако, поскольку оба FRN, предложенные Gjorv и Shon, требуют измерения объема воздушных полостей размером менее 300 мкм, это кажется нецелесообразным. Определить воздушные пустоты размером менее 300 мкм непросто, для этого требуются специальные инструменты. Поэтому авторы предлагают новый FRN для оценки устойчивости NAAC к FT.

Как указывалось ранее, DF смеси NAAC всегда превышает 60%, что считается пороговым значением повреждения F-T из-за высокого содержания воздушных пустот, состоящих из миллионов равномерно распределенных пузырьков воздуха одинакового размера.Трудно использовать DF в качестве критерия оценки сопротивления F-T смеси NAAC. Для оценки совокупного влияния всех параметров на сопротивление ФТ смеси NAAC авторы вводят новое понятие FRN, которое выражается следующим уравнением:

FRN=(VRp)×(1w/cm)×Sres×( 100−Wloss100)×(100−Sd100)

(8)

где ФРН = число морозостойкости; VR = отношение воздух-пустота; p = содержание в цементной пасте NAAC, содержащего другие вяжущие материалы; Вт/см = отношение воды к вяжущему материалу; S res = остаточная прочность в МПа; W потеря = потеря веса, а S d = степень насыщения.

представляет FRN, рассчитанное с использованием уравнения (8) для каждой смеси NAAC. Простые и бинарные смеси NAAC продемонстрировали относительно более низкие значения FRN, чем тройные смеси, что привело к меньшему значению 200. Интересно, что при сравнении простой смеси C-0GGBFS-0M с DF 91,68% со смесью C-0GGBFS-5MS с DF 90,43 %, обе смеси имеют одинаковое значение DF, но у простой смеси FRN в два раза меньше, чем у смеси C-0GGBFS-5MS. Следует отметить, что простая смесь C-0GGBFS-0M показала более высокое поглощение, S d и потери W , и более низкое S res по сравнению со смесью C-0GGBFS-5MS.Таким образом, результаты FRN для доступа к устойчивости F-T смеси NAAC кажутся более разумными, чем DF.

Номер морозостойкости смесей NAAC.

5. Выводы

Разработан ФРН для оценки морозостойкости неавтоклавных ячеистых бетонов, содержащих ГГБФС и МС. Достижением этого исследования было сравнение между прочностью на сжатие, сухой плотностью, коэффициентом пустотности и водопоглощающей способностью смесей NAAC, а также определение RDME, DF, изменение веса, поглощение влаги, S d , W потери , и S рез .На основании результатов испытаний можно сделать следующие выводы:

  • (1)

    Смеси с более высоким уровнем замещения МС показали высокую прочность на сжатие независимо от бинарных и тройных смесей.

  • (2)

    В то время как смеси NAAC с высоким коэффициентом пустотности не обязательно приводят к более высокой прочности на сжатие, отношение плотности к пустоте доминирует в прочности на сжатие смесей NAAC (чем ниже D/VR, тем ниже прочность на сжатие ).

  • (3)

    Водопоглощение, плотность в сухом состоянии и коэффициент пустотности тесно связаны друг с другом, и смесь NAAC с более низкой плотностью в сухом состоянии приводит к увеличению коэффициента пустотности и высокому показателю водопоглощения.

  • (4)

    Все смеси NAAC имели хорошую устойчивость к F-T с точки зрения RDME и DF, которая составляла более 90%.

  • (5)

    Влагопоглощение смеси NAAC, в первую очередь, зависит от коэффициента пустотности независимо от типа вяжущего материала в отношении комбинации GGBFS и MS.

  • (6)

    Бинарные смеси NAAC обычно показывают более высокие потери S d и W и более низкие DF и S res , чем тройные смеси NAAC. Это означает, что чем выше S d , тем быстрее начинается повреждение F-T, что приводит к увеличению W потерь и уменьшению S res .

  • (7)

    На основании соотношения между DF, W потерями , S res и S d , S крит смеси NAAC было определено как 41%.

  • (8)

    Разработанный FRN представляется подходящим инструментом для оценки сопротивления F-T смеси NAAC.

На основании результатов этого исследования тройные смеси NAAC с комбинацией GGBFS и MS демонстрируют лучшие характеристики в отношении устойчивости к F-T. Кроме того, разработанный FRN показывает лучшую точность, чем DF, для оценки сопротивления FT NAAC. Однако следует отметить, что эти результаты ограничены NAAC, который является одним из видов газобетона.Как указывалось ранее, AC также содержит AAC и ячеистый бетон. Чтобы установить новый предложенный FRN для оценки сопротивления F-T переменного тока, необходимо провести дополнительные испытания для различных типов переменного тока.

Вклад авторов

Концептуализация: C.-S.S., D.Z., C.-W.C., J.K. и S.B.; курирование данных: E.S.; формальный анализ: Э.С.; получение финансирования: Д.З. и Дж.К.; расследование: Э.С., К.-С.С. и К.-В.К.; методология: C.-S.S., D.Z., C.-W.C. и S.B.; Администрация проекта: Д.З. и Дж. К.; супервайзеры: К.-С.С., Д.З. и Дж.К.; проверка: C.-WC и S.B.; написание — первоначальный вариант: Э.С.; написание — рецензирование и редактирование: C.-S.S., D.Z., C.-W.C., J.K. и S.B.

К вопросу нормирования морозостойкости бетонов для обеспечения долговечности железобетонных конструкций

[1] Д.Р. Маилян, П.П. Полыской, С.В. Георгиев, Методы армирования и испытания коротких и гибких распорок, Научное обозрение. 10-2 (2014) 415-418.

[2] С-А.Муртазаев, Ю. Баженов, М. Саламанова, М. Саидумов, Высококачественный СУБ-бетон в сейсмостойком строительстве, Международный журнал экологического и научного образования. 11(18) (2016) 12779-12786.

[3] Д.Р. Маилян, Л.Р. Маилян, В. Х. Хуранов, Способы изготовления железобетонных конструкций с переменным предварительным напряжением по длине элемента, Вестник высших учебных заведений. Строительство. 5 (545) (2004) 4-11.

[4] Л.Р. Маилян, Д.Р. Маилян, Ю.А. Веселев, Строительные конструкции, учебное пособие: 2-е изд., Феникс, Ростов-на-Дону, (2005).

[5] С.А. Удодов, М.В. Бычков, Легкий самоуплотняющийся бетон как эффективный конструкционный материал, Науковедение. 4 (17) (2013) 1-7.

[6] М.П. Нажуев, А.В. Яновка, М.Г. Холодняк, А.К. Халушев, Е.М. Щербань, С.А. Стельмах, Изучение опыта регулирования свойств строительных изделий и конструкций путем направленного формирования их вариатропной структуры, Инженерный вестник Дона. 3 (46) (2017) 99.

[7] Дорожно-промышленный методический документ 218-3-081-2016 Методические рекомендации по выбору цементобетонных составов для дорожного строительства в различных климатических зонах и с учетом условий эксплуатации дорожных покрытий, Росавтодор, Москва, (2019).

[8] Г.В. Несветаев, О разработке норм проектирования и производства железобетонных конструкций, Бетон и железобетон.1 (601) (2020) 4-9.

[9] А.М. Подвальный, О концепции обеспечения морозостойкости бетона в строительстве зданий и сооружений, Бетон и железобетон.6 (2004) 4-6.

[10] В.Ф. Степанова, Н.К. Розенталь, Проблемы долговечности бетонных и железобетонных конструкций в современном строительстве, Коррозия: материалы, защита.1 (2003) 14 — 16.

[11] А.Н Давидюк, Г.В. Несветаев, Влияние некоторых гиперпластификаторов на пористость, влагодеформацию и морозостойкость цементного камня, Строительные материалы.1 (2010) 44-46.

[12] Г. Несветаев, Ю. Корьянова, Т. Жильникова, О влиянии суперпластификаторов и минеральных добавок на усадку затвердевшего цементного теста и бетона, MATEC Web of Conferences.196 (2018) 04018.

DOI: 10.1051/matecconf/201819604018

[13] А.Е. Шейкин, Л.М. Добшиц, Цементные бетоны повышенной морозостойкости, Стройиздат, Ленинград (1989).

[14] О.Кунцевич В. Бетоны повышенной морозостойкости для сооружений Крайнего Севера. Ленинград, Стройиздат (1983).

[15] ГРАММ.И. Горчаков, М.М. Капкин, Б.Г. Скрамтаев, Повышение морозостойкости бетона при строительстве гидротехнических сооружений, Стройиздат, Москва (1965).

[16] Л.И. Дворкин, О.Л. Дворкин, Основы бетоноведения, Строй-Бетон, Санкт-Петербург, (2006).

[17] ГРАММ.В. Несветаев, И.В. Корчагин, Ю.Ю. Лопатина, С.В. Халезин О морозостойкости бетонов с суперпластификаторами // Науковедение. 5 (8) (2016) 1-13.

broj_2.indd

%PDF-1.3 % 1 0 объект >]/PageLabels 6 0 R/Pages 3 0 R/Type/Catalog/ViewerPreferences>>> эндообъект 2 0 объект >поток 2021-03-15T14:35:37+01:002021-03-15T14:35:38+01:002021-03-15T14:35:38+01:00Adobe InDesign CS6 (Windows)uuid:ec644f7b-9516-4132- ad0c-fe08d4709e5cxmp.сделал: 2116F73884E7EA11AB65EC4858D134BCxmp.id: B56C3DE49285EB1187D9BDF4A0D37494proof: pdf1xmp.iid: E254AFF9AF7DEB11A3DAEBA85588D764xmp.did: 663EB3FC937DEB11A3DAEBA85588D764xmp.did: 2116F73884E7EA11AB65EC4858D134BCdefault

  • convertedfrom применение / х-InDesign к применению / pdfAdobe InDesign CS6 (Windows) / 2021-03-15T14: 35: 37 + 01: 00
  • приложение/pdf
  • broj_2.indd
  • Библиотека Adobe PDF 10.0.1FalsePDF/X-1:2001PDF/X-1:2001PDF/X-1a:2001 конечный поток эндообъект 6 0 объект > эндообъект 3 0 объект > эндообъект 8 0 объект > эндообъект 9 0 объект > эндообъект 15 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Properties>>>/TrimBox[0.0 0,0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 16 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Свойства>>>/TrimBox[0.0 0.0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 17 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Свойства>>>/TrimBox[0.0 0.0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 18 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Свойства>>>/TrimBox[0.0 0.0 595,276 841,89]/Тип/Страница>> эндообъект 19 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Properties>>>/TrimBox[0.ЪPҗ>0ȽR.3ٴ{z-ӚVlw\rAJyKŗW*h4UıU.c)BE(JDnL$OA˖%RC#V8פ’Q qcp*7tՒһ([)*J]z21y)Sظ}UD2″bU&ePFZ:nTJG(mr` A.WzO۱Wb ЮСзО \~ZC|> =JnWCşYPX e\]o(V|nNj]ERR|F*e,*/a 8 0C٢’t& @rZ?n

    Параметры воздушно-пустотной системы и морозостойкость воздухововлекающего бетона, содержащего известковую золу-унос | Dąbrowski | Дороги и мосты

    Eck T.: Wykorzystanie popiołu z węgla do betonu – doświadczenia w Niemczech. EUROCOALASH, Варшава, 2008, 99 — 113

    Русин З.: Технология бетонирования мрозоодпорных. Polski Cement, Краков, 2002

    Дзюк Д., Гергичный З., Гарбачик А.: Известковая летучая зола как основной компонент обычных цементов. Дороги и мосты – Дроги и Мосты, 12, 1, 2013, 57 — 69

    Giergiczny Z., Synowiec K., Żak A.: Оценка пригодности известковой золы-уноса в качестве активной минеральной добавки к бетону. Дороги и мосты – Дроги и Мосты, 12 ,1, 2013, 83 — 97

    Yazici H.: Влияние микрокремнезема и больших объемов летучей золы класса С на механические свойства, проникновение хлоридов и морозостойкость самоуплотняющегося бетона.Строительство и строительные материалы, 22, 2008, 456 — 462

    Пиджен М., Талбот К., Маршан Дж., Хорнэйн Х.: Микроструктура поверхности и сопротивление окалине бетона. Исследования цемента и бетона, 26, 10, 1996, 1555 — 1566

    Глиницкий М.А. Прочность бетона дорожных покрытий: влияние микроструктуры, расчет материалов и диагностика. IBDiM, Варшава, 2011 (на польском языке)

    Педерсен К.Х., Йенсен А.Д., Скьерт-Расмуссен М.С., Дам-Йохансен К.: Обзор влияния углеродсодержащей летучей золы на воздухововлечение в бетоне. Прогресс в области энергетики и науки о горении, 34, 2008 г., 135–154

    Glinicki M.A., Zieliński M.: Система воздушных полостей в бетоне, содержащем летучую золу при сжигании в циркулирующем псевдоожиженном слое. Материалы и конструкции, 41, 4, 2008, 681 — 687

    Glinicki M.A., Zieliński M.: Устойчивость бетона, содержащего летучую золу CFBC, к морозостойкому солевому накипи. Материалы и конструкции, 42, 7, 2009, 993 — 1002

    Глиницкий М.А., Домбровски М.: Влияние летучей золы с высоким содержанием кальция на характеристики воздухововлекающих и воздушных пустот бетона. Międzynarodowa Konferencja Popioły z Energetyki, Warszawa, 2010, 77 — 92 (на польском языке)

    Баран Т., Дрождж В.: Оценка свойств домашней известняковой золы-уноса и методов ее переработки. Дороги и мосты – Дроги и Мосты, 12, 1, 2013, 5 — 15

    Малхотра В.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.